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Elektronisches Jahrbuch
für den Funkamateur 1971

Herausgeber: Ing. Karl-Heinz Schubert
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Elektronisches

Jahrbuch

für den Funkamateur

1971

DEUTSCHER M I L I TÄ R V E R L A G

Redaktionsschluß: 1. April 1971
1.—30. Tausend

Deutscher Militärverlag • Berlin 1970
Kartendruckgenehmigung des MDI-Nr. 361/70
Lizenz-Nr. 5

Lektor: Sonja Topolov, Wolfgang Stammler
Zeichnungen: Wilhelm Kaufmann
Illustrationen: Heinz Bormann.

Fotos: Archive der Verfasser, Werkfotos

Vorauskorrektor: Volkmar Wieloch • Korrektor: Ilse Fähndrich
Typografie: Dieter Lebek ■ Hersteller: Elisabeth Jandke
Gesamtherstellung: Satz: Leipziger Druckhaus, Grafischer Großbetrieb
Druck und Buchbinderei: Druckerei „grafia“ KG Leipzig
7,80

Inhaltsverzeichnis

15 Jahre Nationale Volksarmee

Interview mit Generalmajor Reymann . 11

Ing. Klaue K. Streng

Bund um den RFT-Color 20 . 17

A. I. Pali

Der funkelektronische Krieg . 24

Nachrichtentechnik und Elektronik im Dienst imperialistischer
Spionage ..* • 33

Werner Stankoweit

Badio Berlin International. 40

Wissenswertes über moderne Technik

Gerhard Wagner DM 2 BEL

Zur Theorie und Praxis der Meteorscatterverbindungen. 46

Bodenstation für Nachrichtensatelliten. 56

Ing. Klaue K. Streng

Der UHE-Konverter 1195.015 vom VEB Elektrotechnik Eisenach 67

Neue Bauelemente der Elektronik

Ing. Thorolf Kneisz

Temperaturkompensation von Quarzoszillatoren . 73

Ing. Karl-Heinz Schubert DM 2 AXE

Praktische Beispiele zur Anwendung von IS . 83

5

Burkhard Standfuß

Digitalbausteine für deii universellen Einsatz. 95

Moderne Technik für den Funkamateur

Friedrich, Fußnegger

Selbstbau von Empfangsgeräten für den Funkamateur... 107

Wir stellen vor: SSB-KW-Transceiver DELTA-A (VR Ungarn).... 120
Dipl. -Ing. H. Weißleder DM 2 GEK

Der Ringmodulator — eine Baustufe des SSB-Senders. 127

Ing. Karl-Heinz Schubert DM 2 AXE

Der Feldeffekttransistor in der Funkamäteurpraxis . 143

Gerhard Wagner DM 2 BEL

Leistungsfähiger Konverter für das 70-cm-Amateurband. 154

Bananleitungen für den Elektroniker

Dipl.-Ing. H. Mittler

Ein Stereo - Steuergerät mit Transistorbestückung. 165

E. Seng

Wechselsprechanlage für den Selbstbau .. . 175

Dipl.-Ing. Horst Hühl DM 2 DDN

Transistorisiertes HF-Millivoltmeter . 181

Ing. D. Mittler

Probleme beim Selbstbau von Autosupern . 190

J. Elsner

Universell verwendbare elektronische Stoppuhr. 207

B. Schuchardt

Femsteuersender mit Si-Transistoren.^. 215

B. SclmehardtjP. Sterzei

Fahrstromregler für Modelleisenbahnen. 220

6

Harro Kühne

Zeichengerät für die Herstellung von geätzten Leiterplatten. 226

Leiterplatte für einen RC-Sinusgenerator . 231

Eberhard Schwan

Bauanleitung für einen UHF-Konverter. 238

Dr. Walter Rohländer DM 2 BOH

Parametrische Verstärker — Reaktanz Verstärker . 244

Dr. B&la Magyari

Brückenschaltung für den Frequenz vergleich. 252

Wissenswertes aus dem Nachrichtenwesen

Tips für die Morseausbildung. . 257

MMM-Kaleidoskop: Exponate der NVA. 261

Geschichte der Nachrichtentechnik (V). 269

Ing. Heinz Stiehm DM 2 ACB

Diplome und Conteste der Funkamateure.. 273

Neues von Huggy, dem Elektronenraben .... 280

Kleines Lexikon für den Newcomer .. 284

Tabellenanhang

Ing. Heinz Stiehm DM 1 ACB

Länderliste für den DX-Amateur. 287

Umrechnungstabelle CGS-System/Zöllsystem. 301

Transistoren aus der Ungarischen Volksrepublik. 305

Schlagwörterverzeichnis für die Jahrbücher 1968, 1969, 1970, 1971 308

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9

Interview mit
Generalmajor Beymann

15 Jahre

Nationale Volksarmee

, Redaktion: Genosse General, am 1. März 1971 begeht die Bevölkerung
der Deutschen Demokratischen Republik gemeinsam mit den Soldaten,
Unteroffizieren und Offizieren den 15. Jahrestag der Nationalen Volks¬
armee. Können Sie den Lesern unseres Jahrbuches die wesentlichsten
Aufgaben nennen, die die Nachrichtensoldaten bei der Erhöhung der
Gefechtsbereitschaft der Nationalen Volksarmee erfüllen?

Generalmajor Beymann: Das militärische Nachrichtenwesen stellt
ein Spezialgebiet des Militärwesens insgesamt dar. Die grundlegende
Aufgabe der Nachrichtentruppe besteht nioht in der physischen Ver¬
nichtung des Gegners, sondern in der Gewährleistung der Führung der
Truppen und Kampfmittel im Gefecht. Die Bedeutung der Nachrichten¬
verbindungen erhöhte sich stets mit dem Wachsen der Ausmaße des
bewaffneten Kampfes, der Erhöhung der Anzahl der Streitkräfte, der
Einführung neuer Kampftechnik und mit den komplizierter werdenden
Problemen der Führung des bewaffneten Kampfes.

Unter den Bedingungen der Revolution im Militärwesen, die gekenn¬
zeichnet sind duroh die Einführung neuer Kampfmittel, die volle Moto¬
risierung der Landstreitkräfte und den Masseneinsatz von Truppen mit
ihrer vielfältigen und komplizierten Kampf- und Spezialtechnik, ver¬
änderte sioh der Charakter der Kampfhandlungen grundlegend.

Die Kampfhandlungen der Truppen entwickeln sich unter modernen
Bedingungen in breiten Streifen und einzelnen Richtungen. Sie werden
ohne durchgehende Fronten und bei Vorhandensein offener Flanken
geführt. Das moderne Gefecht entwickelt sich schnell und ungleich¬
mäßig und ist durch schnelle Änd radikale Lageänderungen gekenn¬
zeichnet. Die Truppen bewegen sich auf dem Gefechtsfeld in einem
hohen Tempo, sie müssen grolle Zonen von Sperren und umfangreiche
Zerstörungen überwinden. Von größter Bedeutung ist unter solchen
Bedingungen eine zuverlässig, standhafte und ununterbrochene Trup¬
penführung, die die Nachrichtentruppe gewährleisten muß.

Ohne Nachrichtenverbindungen ist es nicht möglich, zielstrebige
Handlungen der Truppen im Gefecht zu führen und die moderne Kampf-

11

technik aller Art wirksam und effektiv einzusetzen. Ohne Nachrichten¬
verbindungen ist es nicht möglich, rechtzeitig und schnell die erforder¬
lichen Angaben über die Lage des Gegners und der eigenen Truppen sowie
über die chemische und Strahlungslage zu erhalten. Ohne sie wäre
eine Abstimmung der Handlungen, das Zusammenwirken der Teil-
streitkräfte, Waffengattungen und Spezialtruppen bei der Lösung
gemeinsamer Aufgaben undenkbar. Es wäre ohne Nachrichtenver¬
bindungen nicht möglich, die Truppen vor Einwirkungen gegnerischer
Massenvernichtungsmittel und vor Handlungen des Luftgegners zu
warnen, und letztlich wäre es ohne Nachrichtenverbindungen nicht
möglich, die Führung der materiellen und technischen sowie medizi¬
nischen Sicherstellung im Gefecht und in der Operation zu gewähr¬
leisten.

Die Nachrichtenverbindungen sind also das Hauptmittel zur Gewähr¬
leistung der Truppenführung. Ohne Nachrichtenverbindungen hören
der Kommandeur und sein Stab auf, ein Organ der Führung zu sein,
und die Truppen können keine zielgerichteten Handlungen durch¬
führen.

Ohne Übertreibung kann man deshalb behaupten, daß es im Militär¬
wesen wohl kaum ein anderes Spezialgebiet gibt, das eine derart breite
Verwendung findet, wie die Nachrichtenverbindungen.

Sie werden benötigt in allen Teilstreitkräften, Waffengattungen und
Spezialtruppen zur Sicherstellung der Handlungen. Jede Gefeohts-
handlung der Truppen beginnt und endet mit der Ausnutzung von
Nachrichtenverbindungen.

Ausgehend von den genannten Hauptaufgaben möchte ich auch die
wichtigsten Anforderungen an die Nachrichtenverbindungen nennen.

Diese sind

— ihr rechtzeitiges Herstellen,

— ihre ununterbrochene Arbeit,

— ihre schnelle und gedeckte Arbeit.

Redaktion: Viele junge Bürger unseres sozialistischen Staates möchten
ihren Ehrendienst als Nachrichtensoldat der NVA leisten. Können Sie
einige Laufbahnen und die mit ihnen verbundenen Anforderungen an
den Nachrichtensoldaten der NVA nennen?

Generalmajor Reymann: Ja, sicher. Ich möchte sagen, so vielseitig,
wie die Nachrichtentechnik ist, so vielseitig sind auch die Laufbahnen
der Nachrichtensoldaten.

Die bekannten klassischen Laufbahnen wie Funker, Richtfunker,
Fernschreiber und Fernsprecher werden durch die gerätebedingten
Besonderheiten noch weiter untergliedert. Deshalb will ich hier nur die
wichtigsten erwähnen.

12

Bei den Funkern unterscheiden wir u..a. den Funkfernschreiber und
den Tastfunker. Der Funkfernschreiber muß neben exakter Bedienung
des Funkgerätesatzes, der genauen Kenntnis der Betriebsregeln, dem
fehlerfreien Hören und Geben der Morsezeiohen, speziell das Zehnfinger-
Blindschreiben auf der Fernschreibmaschine beherrschen. An die
Funker werden besonders hohe Anforderungen hinsichtlich ihrer Kon¬
zentrationsfähigkeit, ihres rhythmischen Gefühls, ihrer Auffassungs¬
gabe und der Fingerfertigkeit gestellt.

Auch auf dem Drahtnachrichtengebiet bestehen weitere Unterglie¬
derungen der Laufbahnen. Sowohl hei den Fernschreibern als auch bei
den Fernsprechern unterscheiden wir die Betriebskräfte (die Soldaten, die
an Endgeräten und Vermittlungen arbeiten), die Schaltwarte (die Sol¬
daten, die mit TF-, WT-Geräten und Schalteinrichtungen Nachrichten¬
kanäle herstellen) und die Leitungsbaufernsprecher.

Alle drei Richtungen haben moderne und komplizierte Nachrichten¬
geräte zu bedienen, oftmals müssen sie zur Erfüllung ihrer Aufgabe auf
sich selbst gestellt, hohen psychischen und physischen Belastungen
standhalten.

Bei den Richtfunkern unterscheiden wir Naohrichtensoldaten der
Richtfunkstellen kleiner und mittlerer Kanalzahl. Der Unterschied
liegt neben dem Frequenzbereich vor allem in der Anzahl der zu über¬
tragenden NF-Kanäle.

Daneben gibt es eine Reihe anderer Profile/Laufbahnen, so z.B.
Nachrichtensoldaten von Troposphärenfunkstellen, von beweglichen
Nachrichtenknoten, Kuriere, Aggregatwarte usw. In den Einheiten
der materiell-technischen Sicherstellung arbeiten Mechaniker, Gber-
mechaniker und Mechanikermeister sowie Ladewarte, deren wichtigste
Aufgabe die Sicherstellung der ständigen Einsatzbereitschaft der Nach¬
richtentechnik ist. Uneingeschränkt kann man sagen, daß die Aus¬
bildung in den einzelnen Profilen dem Erlernen eines Berufes gleich¬
kommt, ja sogar noch übersteigt. Das ist in der Nachrichtentruppe
besonders ausgeprägt. Deshalb ist es auch erforderlich, daß die Nach¬
richtensoldaten über eine solide mathematisch-naturwissenschaftliche
Schulbildung verfügen, weil sie ohne technische Kenntnisse nie in der
Lage sein werden, ihre Technik voll auszunutzen. Auch moderne
Algorithmen helfen nicht; denn der Nachrichtensoldat wird bei der
' Erfüllung seiner Pflichten vor ^ine Reihe von Aufgaben und Entschei¬
dungen gestellt, die er nur mit guten technischen Kenntnissen lösen
kann. Außerdem gibt es noch einige andere Bedingungen, die sich aus
dem Kampfauftrag der Nachrichtentruppe als Anforderung an den
Nachrichtensoldaten ergeben.

Der Nachrichtensoldat muß ein politisch bewußter Kämpfer und
Verteidiger unserer sozialistischen Heimat sein, der ständig eine hohe
Disziplin an den Tag legt und seine Technik auch unter komplizierten

13

Bedingungen virtuos bedienen, voll ausnutzen und warten kann.
Deshalb muß er ein hohes politisches Wissen und ein festes Klassen-
bewußtsein besitzen.

Um das zeitgerechte Herstellen und ununterbrochene Halten der
Nachrichtenverbindungen zu gewährleisten, muß der Nachrichtensoldat
unter Einsatz seiner ganzen Kraft und mit viel Initiative um die Ver¬
bindung kämpfen. Das setzt ein hohes Verantwortungsbewußtsein
voraus.

Durch den Einsatz in Stäben und auf Führungsstellen bekommt der
Nachrichtensoldat engen Kontakt mit Stabsoffizieren und Komman-
deuren. Das verlangt ein exaktes, bestimmtes und zugleich beschei¬
denes Auftreten, das verlangt Sauberkeit und Genauigkeit bei der
Erfüllung der Dienstpflichten. Gleichzeitig gelangen dem Nachrichten¬
soldaten durch seine spezifischen Aufgaben unbedingt geheimzuhal¬
tende Nachrichten zur Kenntnis. Deshalb werden vom Nachrichten¬
soldaten Verschwiegenheit und Ordnungsliebe verlangt.

Unsere feste und unverbrüchliche Waffenbrüderschaft mit den Nach¬
richtensoldaten der Sowjetarmee und den anderen Bruderarmeen setzt
voraus, daß die Nachrichtenverbindungen ungeachtet der unterschied¬
lichen Sprache zuverlässig funktionieren. Deshalb fordern wir vom
Nachrichtensoldaten, daß er mit großem Fleiß und Ernst die Nach¬
richtenbetriebssprache in der russischen Sprache erlernt. Die bildungs¬
mäßigen Voraussetzungen dazu sind gegeben.

Duroh den oftmals dezentralisierten Einsatz der Nachriohtenkräfte
wird vom Nachrichtensoldaten ein Höchstmaß an selbständigem
Handeln bei der Sicherstellung der Verbindung, beim Schutz von Mensch
und Technik vor der Einwirkung gegnerischer Kampfmittel sowie bei
der Wartung der kostbaren Technik verlangt. Das erfordert große Aus¬
dauer und Standhaftigkeit. Und schließlich muß der Nachrichtensoldat
eine richtige Einstellung zum Volksvermögen besitzen, denn es sind
sehr hohe Werte, die uns unser Arbeiter-und-Bauern-Staat zum zuver¬
lässigen Schutze unserer Republik änvertraut.

Man sieht also, die Anforderungen an die Nachrichtensoldaten sind
umfangreich und vielseitig.

Redaktion: Genosse General, Sie sprachen davon, daß ein Nachrichten¬
soldat ein gutes politisches Wissen haben muß und über umfangreiche
Kenntnisse auf mathematisch-naturwissenschaftlichem Gebiet ver¬
fügen muß. Durch das vorbildliche einheitliche Bildungssystem in der
DDR werden allseitig gebildete Menschen erzogen. Wie können sieh
junge Wehrpflichtige zielgerichtet auf ihren Ehrendienst als Nachrichten¬
soldat in der NVA vorbereiten?

Generalmajor Reyrrpann: Zielgerichtet können sieh die jungen Wehr¬
pflichtigen vor allem in der Gesellschaft für Sport und Technik vor¬
bereiten.

14

Als Maßstab einer erfolgreichen Vorbereitung können gelten:

— wenn der Wehrpflichtige sich bewußt zum bewaffneten Scautz
unseres sozialistischen Vaterlandes bekennt,

— wenn der Wehrpflichtige über gute allgemein-militärische Kennt¬
nisse und Fertigkeiten (Schießausbildung, Topografie usw.) verfügt
sowie das Hören und Geben der Morsezeichen im Tempo von min¬
destens 6 Gruppen je Minute beherrscht bzw. im Fernschreiben
50 Anschläge je Minute schreibt,

— wenn ein Teil der Wehrpflichtigen bereit ist, in den Beihen der NVA
als Soldat auf Zeit oder als Berufssoldat (Unteroffizier oder Offizier)
zu dienen; hierbei ist die Ausbildung noch umfangreicher, vielseitiger
und auch interessanter. Bei erfolgreichem Abschluß dieser Ausbildung
kann für eine Beihe von Profilen auch die Anerkennung eines Berufes
(z. B. Facharbeiter, Meister der Volkseigenen Industrie oder Inge¬
nieur) erfolgen,

— wenn der Wehrpflichtige über gute und ausgezeichnete technische
Kenntnisse verfügt, vor allem hinsichtlich der Wirkungsweise und
Ausnutzung von Fernmeldegeräten sowie körperlich gesund ist und
gute sportliche Leistungen vollbringt.

Damit ist eigentlich schon das Programm Umrissen.

Immer mehr Wehrpflichtige nutzen diese Möglichkeiten, um sich
intensiv auf den aktiven Wehrdienst vorzubereiten und damit ihrer
staatsbürgerlichen Pflicht besser nachzukommen. Die Verteidigung
unseres sozialistischen Vaterlandes ist unter unseren gesellschaftlichen
Bedingungen nicht nur eine Sache einer bestimmten Gruppe von Men¬
schen, sondern aller Bürger, vor allem der gesamten Jugend. Es ist
deshalb nicht möglich, die Fragen unserer Verteidigungspolitik mit dem
Abstand eines Betrachters zu verfolgen oder sie mehr oder weniger nur
auf ein Anliegen der Nationalen Volksarmee zu reduzieren. Mit' der unab¬
lässigen ökonomischen Stärkung unserer Deutschen Demokratischen
Bepublik muß auch die Bereitschaft entwickelt und gefestigt werden,
unsere sozialistische Deutsche Demokratische Bepublik zu verteidigen.

Unter der weitsichtigen und zielstrebigen Führung der Partei der
Arbeiterklasse und ihres Zentralkomitees hat unsere Nationale Volks¬
armee der Deutschen Demokratischen Bepublik eine kontinuierliche
Entwicklung genommen.

Unser Dank ist die hohe und ständige Gefechtsbereitschaft der Nach-
riohtentruppe, die jederzeit bereit und in der Lage ist, ihre Klassen¬
pflicht zu erfüllen.

Redaktion: Genosse Generalmäjor, wir danken Ihnen für die auf¬
schlußreichen Ausführungen und wünschen Ihnen weiterhin viel Erfolg
im persönlichen Leben sowie Schaffenskraft zum Wohle unserer sozia¬
listischen Deutschen Demokratischen Bepublik.

15

Ein

reiches

Wissen

%

Volk und
Wissen

Volkseigener Verlag Berlin

... ist die Voraussetzung für eine geachtete
Stellung im Kollektiv, für ein hohes Leistungs¬
vermögen für die Gesellschaft und zugleich für
persönliche Erfolge. So ist verständlich, daß die
Zahl derjenigen, die sich größere Kenntnisse
aneignen, ständig wächst. Sie haben erkannt,
daß sie dadurch zugleich der Gesellschaft und
sich selbst helfen. Jede Wissensaneignung wird
in dem Maße erleichtert, wie der Stoff metho¬
disch aufbereitet dargeboten wird. Unser Ver¬
lag hat jahrzehntelange Erfahrungen in der
Entwicklung von Lehrmaterial, methodischer
Hilfen und pädagogischer Literatur.

Sie finden ihren Niederschlag ln einer Vielzahl
von Schriften für Schulkinder, Lehrer, Erzieher,
Berufsbildner und Dozenten. So werden die
Schulbüche r und Lehrmaterialien unseres Ver¬
lages, 2. B. für Fernsehlehrgänge, auch von Er¬
wachsenen genutzt, die sich den Wissensstoff
der zehnklassigen oder der erweiterten Ober¬
schule aneignen wollen. Dabei helfen besonders
auch Wissensspeicher für die naturwissenschaft¬
lichen Fächer der zehnklassigen Oberschule.
Lehrern und Dozenten wird die LemstofFver-
mittlung wesentlich durch Unterrichtsmetho¬
diken, methodische Anleitungen für Stoffge¬
biete und „Unterrichtshilfen“ erleichtert. Auch
die Erweiterung des Fachwissens ist durch
eigens in unserem Verlag entwickelte Schriften
für die Lehrer der allgemeinbildenden Unter¬
richtsfächer möglich. Schließlich erweitern alle
Pädagogen, die Erzieher und Leiter von Kollek¬
tiven junger Menschen, ihre Kenntnisse und
Fähigkeiten mit Hilfe unserer Literatur zur
Erziehungstheorie und -methodik, Didaktik
und pädagogischen Psychologie. Hier einzelne
Titel aus dem umfangreichen Angebot zu nennen,
fehlt der Platz. Darum empfehlen wir allen
Interessenten, Gruppenverzeichnisse über liefer¬
bare Literatur und Neuerscheinungen, die für
die einzelnen Unterrichtsfächer und für die
Gebiete der Pädagogik vorliegen, bei ihrer
Buchhandlung oder bei der Werbeabteilung des
Verlages anzufordern.

Ing. Klaus K. Streng

Rund um den
RFT-Color 20

Seit dem 3 .Oktober 1969 strahlt der Deutsche Fernsehfunk Farbfernseh¬
sendungen aus. Dennoch findet das Verständnis für die Farbfernsehtech-
nik nur langsam Eingang in die Amateurpraxis. Dies liegt wohl nicht zu¬
letzt daran, daß Farbfernsehgeräte sich wenig zum Selbstbau eignen.
Und Eltern, die ein solches Gerät besitzen, vertrauen den Empfänger wohl
kaum ihrem Elektronikamateur-Sohn oder -Tochter zum Experimentieren
an. Doch vor der Praxis kommt die Theorie! Und dabei bieten sich
dem interessierten Amateur große Möglichkeiten.

Das Prinzip des auch bei uhs verwendeten SECAM-Farbfernsehsystems
darf sicher als bekannt vorausgesetzt werden*. Es interessiert also vor
allem die Sohaltungsteohnik unseres ersten Farbfernsehempfängers RFT-
Color 20. Sohon seine Bestückung zeigt den Riesenunterschied zu den
vielen Amateuren bekannten Schwarz-Weiß-Fernsehgeräten: Der RFT-
Color 20 enthält 66 Transistoren, 57 Halbleiterdioden und 6 Selengleich-
riohter. Er ist mit Ausnahme der Maskenbildröhre und den 3 Hochspan¬
nungsgleichrichterröhren EY 51 vollständig mit Halbleiterbauelementen
bestückt. Damit wird er auch im internationalen Maßstab sehr interessant,
denn bis jetzt war der Farbfernsehempfänger auch in den tech¬
nisch fortgeschrittenen Staaten noch teilweise mit Verstärkerröhren be¬
stückt.

Den Antenneneingängen für VHF und UHF folgen zunächst die Tuner
für den betreffenden Empfangsbereich. Der UHF-Tuner enthält wie der
betreffende UHF-Tuner unserer Standard-Schwarz-Weiß-Fernsehemp-
fänger eine zusätzliche ZF-Verstärkerstufe. Abweichend zum „S-W“-
Tuner findet man in ihm eine Kapazitätsdiode BA 141 zur automatischen
Scharfabstimmung (AFC). Ein auf die Bildträgerfrequenz abgestimmter
Diskriminator liefert die Steuerspannung. Bild 1 zeigt den Stromlaufplan
der AFC-Einrichtung des RFT-Color 20, der wohl keiner weiteren Erklä¬
rung bedarf.

* Siehe Broschüre: Strmg, K.K.: Kleine Einführung in das Farbfernsehen;
Band 89 der Reihe eleetroniea, Deutscher Militärverlag, Berlin 1969.

2 Elektronisches Jahrbuch 1971

17

Es schließt sioh ein ästufiger ZE-Verstärker an. Bei diesem dürfte die
Regelung (ALR) besonders interessant sein. Verwendet wird die im inter¬
nationalen Maßstab bewährte Auf wärt« regelung.

Dazu eine Erklärung: In der Röhrentechnik bewirkt eine zunehmende
Regelspannung an den Steuergittern der Verstärkerröhren eine Abnahme .
der Steilheit und damit der Verstärkung. Etwas ähnliches ist auch bei
Transistorbestüekung möglich. Zunehmende Spannung zwischen Basis
und Kollektor (oder abnehmende Spannung zwischen Basis und Emitter)
regelt den Transistor zu, seine Verstärkung sinkt. Diese Abwärtsregelung
bringt hei Transistorbestückung jedoch Nachteile. Durch die Regelspan¬
nung werden sämtliche Parameter des geregelten Transistors verändert,
besonders der komplexe Eingangswiderstand. Da dieser jedoch in Ab¬
stimmung und Dämpfung des Eingangsschwingkreises eingeht, wird die
ZE-Dürohlaßkurve bei Regelung verändert. Dies ist natürlich höchst
unerwünscht. Daher verwendet man die Abwärtsregelung heute kaum
noch. 1

Anders bei der Aufwärtsregelung. Hier öffnet die Regelspannung den
Transistor, und sein Kollektorstrom nimmt zu, je stärker der Sender
empfangen wird. Auch dabei nimmt die Verstärkung ab.

Bild 2 zeigt die ALR-Schaltung des BFT-Color 20. Vom Zeilentrafo
wird eine positive zeilenfrequente Impulsspannung über die Diode Gr 309
an den Kollektor des Transistors T 312 geleitet. Gleichzeitig erhält seine
Basis die negativ gepolte Videospannung. Im Emitterkreis des Transistors
ist der 250- ß - Regel widerstand R 358 angeordnet, mit dem der Einsatz¬
punkt der Regelung eingestellt wird. Während die positiven Impulse am

18

Kollektor dazu tendieren, den Transistor aufzutasten, verhindert die
negative Basisspannung dies, solange sie nicht größer als der Spannungs¬
abfall am EmitterwMerstand R 358 ist. Erst wenn sie diesen mit einem
gewissen Wert überschreitet, kann Strom durch den Transistor fließen,
und der 10-nF-Kondensator C 320 wird entsprechend der Amplitude des
Videosignals aufgeladen.

2 *

19

Diese Ladung kann — da sie am Verbindungspunkt der Dioden Gr 308
und Gr 309 eine negative Spannung bewirkt — über Gr 309 an die Basis-
des Transistors T 313 abiließen. Dabei wird der auf diese Weise ent¬
stehende Stromimpuls von dem RC-Glied R371/C322 gesiebt. An die
Basis von T 313 gelangt folglich eine „beruhigte“ Regelspannung. Sie
öffnet den pnp-Transistor T 313 mehr oder weniger.

Im Endergebnis kehrt der Transistor T 313 die Regelspannung um,
d.h., bei großem Videosignal an der Basis von T 312 ist die Spannung am
Kollektor von T 313 stärker positiv als bei kleinem Videosignal.

Die Regelspannung wird nun direkt über ein weiteres RC-Glied,
R 363/C 208, dem Eußpunkt der Basis von T 201 (1. ZF-Verstärker-
Stufe) zugeführt. Für die Regelung der Tunervorstufen (VHF und UHF)
muß die Regelspannung im richtigen Maße verzögert werden. Die Rege¬
lung der Vorstufen darf im Interesse eines günstigen Signal/Rausch-
Verhältnisses erst bei größeren Antennenspannungen einsetzen, und die
Regelspannung für die pnp-Transistoren in den Vorstufen muß „umge¬
kehrt“ zu der für den npn-Transistor in der 1. ZF-Verstärkerstufe sein.
Transistor T 314 bewirkt diese „Umkehrung“; die Schwellspannung für
die an seinem Kollektor abnehmbare Regelspannung läßt sich am Regel-
widerstand R 365 einstellen.

Die Regelspannung gelangt schließlich vom Kollektor des Transistors
T 314 zu den Basiselektroden der Tuner vorstufen. Sie ist bei stärker ein¬
fallenden Sendern negativer, regelt folglich auoh an dieser Stelle die
Transistoren auf, je größer die Antennenspannung ist.

Diese relativ komplizierte Regelvorrichtung gewährleistet, daß Ände¬
rungen der Antennenspannung um 50 dB (1: 3,16 • 10 5 ) nur eine Schwan¬
kung des Ausgangssignals des ZF-Verstärkers von etwa | 0,5 dB be¬
wirken. Ein konstantes Leuchtdichtesignal ist beim Farbfernsehemp¬
fänger nach dem SECAM-Verfahren sehr wichtig; deshalb die aufwendige,
aber wirkungsvolle Regelung.

AFR- und ALR-Schaltungen sind auch beim Schwarz-Weiß-Emp-
fänger möglich (im allgemeinen jedoch nicht notwendig, besonders nicht
mit dem gezeigten Aufwand). Sie stellen in jedem Fall kaum etwas Un¬
gewohntes für den Leser dar.

Am interessantesten und für den die Schwarz-Weiß-Fernsehtechnik
gewohnten Amateur etwäs fremd ist wohl der Komplex SECAM-Schalter
und SECAM-Dekoder.

Am Ausgang des ZF-Verstärkers wird das Femsehsignal wie üblich
durch eine Halbleiterdiode demoduliert. Es folgt eine Kollektorstufe, um
die Ausgangsimpedanz des demodulierten Signals möglichst niedrig¬
zuhalten. Das Signal gelangt nun u.a. mit dem Transistor T 401 zur so¬
genannten Glockenstufe. In dieser kompensiert man die lineare Vorver¬
zerrung der Farbträgermodulation entsprechend der sogenannten Glocken¬
kurve im Studio wieder. Bild 3 zeigt die Frequenz-Amplituden-Charak-

20

Bild 3 Frequenz-Amplituden-Charakleristik der ,,Glockenkurve* 1
beim SECAM- Farbfernsehempfänger

teristik dieser Entzerrung. Sie bildet einen Bestandteil der SECAM-Norm
und wurde nicht nur für den Farbfernsehempfänger 1IFT-Color 20 in
dieser Weise ausgelegt. Kernstück der Deemphasisstufe ist das Filter
Fi 401 in der Emitterleitung von T 401 (Bild 4); es bewirkt eine frequenz¬
abhängige Gegenkopplung dieses Transistors. Der Schwingkreis in der
Kollektorleitung desselben Transistors hat praktisch keinen Einfluß auf
die Durchlaßkurve der Stufe, da er sehr stark bedämpft ist (Q ss 2).

Der Glockenstufe folgt eine bistabile Schaltung (T 402, T 403). Hier ihre
Wirkungsweise. In dem einen Zustand ist T 403 geöffnet, T 402 gesperrt,
der Farbkanal durchgeschaltet: Farbfernsehsendungen werden emp¬
fangen. Bei dem anderen Zustand ist T 403 geöffnet, T 402 gesperrt: der
Farbkanal bleibt abgeschaltet. Es können nur Schwarz-Weiß-Femseh-
sendungen empfangen werden. Diese Farbsperre wird in der anglo-ameri-
kanischen Literatur color-killer (Farbtöter) genannt und soll die Störung
von Schwarz-Weiß-Empfang durch Rauschstörungen aus dem Farbkanal
verhindern.

Gesteuert wird der Schalter aus einer Torschaltung mit Transistor
T 404. Dieser öfFnet nur durch Differentiation der Kennimpulse — zufällige
Impulsspannungen bleiben wirkungslos — und gibt dann an die Basis von
T 402 negative Impulse ab. Unter anderem bewirkt Diode Gr 402, daß die
Impulse immer negativ bleiben.

Es folgt nun der Diodenschalter mit Gr 405- • • Gr 408. Seine Eingänge
erhalten Einmal den direkten unverzögerten Farbkanal über Filter Fi 403,
einmal den um eine Zeilenlänge (64 p.s) verzögerten Farbkanal über Lauf-

21

Gftm GRMO
ISO 2X GA 103

Süd 4 Vereinfachter Stromlauf plan des Dekoders im RFT-Color 20

Zeitleitung VZL 1, Transistor T 405 und Filter Fi 404. Die Verzögerungs¬
leitung (oder Laufzeitleitung) verzögert das ihrem Eingang zugeführte
Signal um genau eine Zeilendauer (64 p.s ± 50 ns), so daß am Ausgang des
»SECA-if-Schalters immer beide Farbdifferenzsignale zur Verfügung ste¬
hen, wobei allerdings eines zur vorangegangenen Zeile gehört.

Bedingt durch die erforderliche große Verzögerung, kommt für die
Laufzeitleitung nur das Ultraschallprinzip in Frage: Verwandlung des
elektrischen Signals in ein Ultraschallsignal, Verzögerung des Ultraschall-
Signals in einem Stab ausreichender Länge und schließlich Rückverwand¬
lung des Ultraschallsignals in ein elektrisches Signal.

Der Multivibrator T 406 und T 407 erzeugt mit der Oszillatorfrequenz
F h j 2 die Sehaltspannung. Die Synchronisationsspannung wird über die
Basen eingekoppelt. Die Ausgänge des Schalters führen zum Ober¬
wellenfilter Fi 405, zu den Begrenzerdioden Gr 409/Gr 410 und Fi 407 zu
T 408 oder an Fi 406, den Begrenzerdioden Gr 411/Gr 412 und Fi 408
an T 409. In den Kollektorkreisen der beiden zuletzt genannten Tran¬
sistoren befinden sich die Primärseiten der Diskriminatoren, die auf
4,250 MHz (Dg-Signäl) und auf 4,40625 MHz (D Ä -Signal) abgestimmt
sind.

Für den mit den Grundzügen der Farbfernsehempfangstechnik etwas
vertrauteren Leser ist es sicherlich von Interesse, daß man die Farb¬
differenzsignale zusammen mit dem Leuchtdichtesignal nicht unmittel¬
bar (nach Verstärkung!) zur Ansteuerung der Maskenbildröhre verwendet,
wie z.B. in dem sowjetischen Farbfernsehempfänger Rubin 401. Vielmehr
werden Dg, V R und Y in einer Matrixschaltung in die Primärfarbsignale
Ug, Ug und U e zurückverwandelt.

Dies waren nur einige der wichtigsten Schaltungseinzelheiten des RFT-
Color 20. Sie können natürlich keine komplette Beschreibung des Gesamt¬
stromlaufplans ersetzen. Wie eingangs gesagt, bildet der Empfänger ein
wahres „Transistorbergwerk“, und allein eine übersichtliche Darstellung
des Stromlaufplans auf einem Papierformat A3— der Reparatur-Strom¬
laufplan — ist ein kleines Kunststück. Sinn dieses Beitrags soll sein, dem
an der Farbfernsehtechnik interessierten Leser an Hand von einigen'Bei¬
spielen aus dem Stromlaufplan unseres RFT-Color 20 eine Vorstellung zu
geben von der Kompliziertheit dieser Technik.

Ja, mag die Farbfernseh-Empfängerteehnik auch kompliziert sein, es
lohnt, sich mit ihr zu beschäftigen.

23

A. I. Pali

Der funkelektronische
Krieg

In den Armeen vieler kapitalistischer Staaten bemüht man sich, die
Funkaufklärung und die funktechnische Gegenwirkung weiterzuent¬
wickeln. Das geschieht zusammen mit der fortschreitenden Entwicklung
der militärischen Funkelektronik und ihrem zunehmenden Einfluß auf
die Wirksamkeit neuer Kampfmittel. Man entwickelt und baut neue
Geräte, man vervollkommnet die Methoden des funkelektronischen Krieges.
Ein anschauliches Bild davon vermitteln die Ausgaben für die Entwick¬
lung und den Bau von Funkaufklärungsgeräten und solchen, die der
funktechnischen Gegenwirkung dienen. Allein in den USA stiegen die
Ausgaben in den letzten 10 Jahren für diese technischen Mittel um mehr
als das Dreifache. Die jährlichen Ausgaben der US-Streitkräfte für Ent¬
wicklung und Produktion technischer Mittel für den funkelektronischen
Krieg machen etwa ein Viertel aller Ausgaben fiir die militärische Funk¬
elektronik aus. In Westdeutschland wurden 1969 für die Produktion der¬
artiger Geräte etwa 20 Millionen Mark ausgegeben. Dabei streben die
westdeutschen Militaristen neben der eigenen Entwicklung von Geräten
für die funktechnische Gegenwirkung auch danach, die Bundeswehr mit
amerikanischen Geräten auszurüsten. Derartige Geräte werden z.Z. von
den USA im Krieg gegen das vietnamesische Volk erprobt.

Die Entwicklung technischer Mittel für den funkelektronischen Krieg
wird in den kapitalistischen Ländern in bestimmten Hauptrichtungen
vorangetriehen. — An Stelle von Einzelgeräten werden Gerätekomplexe
entwickelt. Diese sind hauptsächlich für den Einhau in Flugzeuge, Schiffe
und Raketen bestimmt. Funkaufklärungsgeräte und Geräte für die funk«
technische Gegenwirkung setzt man vornehmlich ein, um die funkelek¬
tronischen Systeme für die Raketenlenkung, die Flakartillerie und andere
Waffen aufzuklären. An Bord der Militärflugzeuge sind Anlagen installiert,
die Inehrfach ausgenutzt werden können. Diese nehmen die Signale der
funktechnischen Mittel auf. Die auf diese Weise gewonnenen Infor¬
mationen dienen als Ausgangsdaten für die Organisation und Durch¬
führung von Gegenmaßnahmen. Einige davon sind:

— Verbleiben außerhalb des Auffassungsbereichs der Funkmeßgeräte;

— spezielle Manöver zum Ausweichen vor Raketen und angreifenden
Flugzeugen;

— Heranleiten an funkelektronisohe Anlagen, um sie mit Feuermitteln zu
vernichten;

— automatisches Einschalten von Störgeräten;

— das Anvisieren und der Start von Antifunkmeßraketen, die mit Ziel¬
suchköpfen ausgestattet sind.

In den USA wurde 1964 die Antifunkmeßrakete SHRIKE entwickelt.
Ihr folgten weitere, wie ARM* und STANDARD ARM. Als englisch-
französisches Projekt wurde die Antifunkmeßrakete Märtel AS-37 ent¬
wickelt. In Westdeutschland produziert der Messerschmidt-Bölkow-
Konzern die Luft-Boden-Rakete KORMORAN.

Für Flugzeuge der taktischen Ebene entstanden 3 Komplexe von funk¬
technischen Gegenwirkungsmitteln:

— individuelle Mittel der Kampfflugzeuge;

— Gerätekomplexe für die Begleitflugzeuge (sie fliegen in der Gefechts¬
ordnung mit, sind aber mit weitaus mehr funktechnischen Gegen¬
wirkungsmitteln ausgerüstet);

— Gerätekomplexe für spezielle Unterstützungsflugzeuge, die mehr als
10 Störsender an Bord haben.

In jüngster Zeit begann man die Gerätekomplexe für die funktechnische
Gegenwirkung in speziellen Behältern (Containern) unter den Trag¬
flächen unterzubringen.

Der typische Gerätekomplex für die funktechnische Gegenwirkung
durch Flugzeuge der US-Luftwaffe und US-Marine besteht in der Regel aus
3 Teilen. Der 1. Teil ist ein Mehrzwecksystem, das die Flugzeugbesatzung
über Ausstrahlungen funktechnischer Ortungsmittel und drohende Ge¬
fahr informiert. Es handelt sich dabei um ein Gerät vom Typ Vector.
Dazu gehören:

— ein Empfänger zum Nachweis arbeitender Funkmeßgeräte für die Len¬
kung von Boden-Luft-Raketen und die Feuerleitung der Flakartillerie,

— ein Empfänger zur Anzeige des Starts von Luftabwehrraketen,

— ein Funkpeiler zum Anpeilen von Funkmeßgeräten,

— eine Einrichtung für den Start von Antifunkmeßraketen.

Für das geplante Flugzeug F-II1A ist vorgesehen, das Mehrzweck¬
system (Warnsystem) mit der an Bord installierten Elektronenreohen-
maschine zu koppeln.

Der 2. Teil des Gerätekomplexes umfaßt automatisch arbeitende Ge¬
räte zum Erzeugen aktiver Funkstörungen; dazu gehören auch Automaten
zum Erzeugen von passiven Störungen. Sämtliche Geräte sind in Contai¬
nern untergebracht. Die amerikanischen Automaten zur Erzeugung
passiver .Störungen (z.B. ALT-26 A) werfen nicht nur die Reflektoren

* Sieh^Tabelle am Schluß des Beitrags.

25

zur Störung der Funkmeßgeräte ab, sondern erzeugen auch Störungen im
Infrarot-Bereich. Der 3. Teil im Gerätekomplex ist die Antifunkme߬
rakete.

Bei der in den kapitalistischen Staaten entwickelten Technik für die
funkelektronische Gegenwirkung kann man eine steigende Tendenz zur
Automatisierung beobaohten. Außerdem geht man immer mehr von
Rauschstörungen ab und legt die Technik mehr und mehr für die Erzeu¬
gung von Täuschstörungen (z.B. Antwortstörungen) aus.

Die Umrüstung der Stroitkräfte mit wirksameren Mitteln der funk-
eloktronischen Gegenwirkung geht in immer kürzeren Zeitabständen vor
sich. In jüngster Zeit wurden zahlreiche technische Mittel für die funk¬
technische Gegenwirkung entweder völlig neu entwickelt oder moderni¬
siert. In den USA entstand z.B. ein neues System der funktechnischen
Gegenwirkung für Flugzeuge, die in der taktischen Ebene eingesetzt
werden. In diesem System sind Geräte für die funkelektronische Auf¬
klärung und neue Geräte vom Typ ANjALQ-99 und AN/ALT-27 für
aktive Funkstörungen zur Unterdrückung von Funkmeßgeräten mit
speziellem Frequenzwechsel vorgesehen.

Bild 1 Funkmeßscheinziele, die zur Überwindung des Anliraketensyslems eingesetzt
werden sollen:

a — kugel- und slabförmiger Funkmeßrcfleklor ;
b — Düppel aus metallisierten Glasfasern;
c — Funkmeßreflektoren in auf gewickelter Form

26

Besonders intensiv betreibt man die Entwicklungsarbeiten zur Ver¬
vollkommnung der funkelektronischen Gegenwirkungsmittel, die von den
strategischen Fliegerkräften eingesetzt werden. Verschiedene Vertreter
militärischer Einrichtungen der USA erklären, daß zur Überwindung der
heutigen und der zukünftigen Luftabwehr durch strategische Flieger¬
kräfte in der Mitte der 70er Jahre weniger neue Flugzeuge als vielmehr
neue technische Mittel der funkelektronischen Gegenwirkung erforderlich
sind.

Die Mittel der funkelektronischen Gegenwirkung an Bord der Flugzeuge
B-52, B-58, FB-III und AMSA werden seit 1967 nach einem einheitlichen
Programm entwickelt. Danach ist vorgesehen, Aufklärungsgeräte für den
gesamten Frequenzbereich funkelektronischer Mittel der Luftabwehr an
Bord der Flugzeuge zu installieren. Gleichzeitig will man' die Aufklärungs¬
geräte mit den Geräten für aktive Funkstörungen koppeln.

In den neuen automatisierten Mehrzwecksystemen für die Warnung vor
funkelektronischen Mitteln der gegnerischen Luftabwehr und das Heran¬
leiten an sie sind neben Funkempfängern auch Übersichtsempfänger zum
Ausmachen von Raketen und Flugzeugen nach der von ihnen verursachten
infraroten Strahlung vorgesehen.

In den kapitalistischen Armeen schenkt man auch der Entwicklung
neuer Methoden zur Erzeugung von Funkstörungen gegen moderne funk-
elektronische Mittel große Beachtung. In erster Linie sind das solche
technischen Mittel, die

— das Operieren von Flugzeugen in niedrigen Höhen sioherstellen;

— Nachrichtenverbindungen über Satelliten ermöglichen; .

— auf elektronen-optischer Basis arbeiten;

— als Aufklärungsgeräte auf dem Gefechtsfeld eingesetzt werden;

— zu Raketenlenksystemen gehören;

— zur Gefechtssicherstellung in der Nacht dienen.

Man arbeitet außerdem ständig an der Verbesserung der automatischen
Geräte zur Erzeugung aktiver Störungen, um mit ihnen die Raketenlenk-
und Jägerleitsysteme unterbrechen zu können. Mit hohem Aufwand wird
auch an der Entwicklung von Störtechnik gegen neuartige funkelektro¬
nische. Mittel gearbeitet, wie Monoimpulsgeräte und Funkmeßgeräte mit
speziellem Frequenzwechselrhythmus.

Die strategischen Fliegerkräfte der USA sollen mit Mehrzweckraketen
ausgerüstet werden. Hierzu will man eine Antifunkmeßrakete SC AD ent¬
wickeln, die auch zur Scheinzieldarstellung verwendet werden kann.
Diese Raketen werden auch mit Funkstörgeräten ausgestattet sein.
Im Unterschied zu den schon existierenden Raketen sollen die neuen
Typen eine um das Zehnfache größere Reichweite haben, d.h., sie fliegen
etwa 1600 km weit.

Um die Flugzeuge schnell mit funkelektronischen Störmitteln auszu¬
rüsten, geht man in den USA, wie bereits erwähnt, dazu über, die ent-

27

Bild 2 Amerikanisches Flugzeug EA-6A. Der Pfeil zeigt auf den Container mit
Geräten der funktechnischen Gegenwirkung

sprechenden Geräte in Containern an Stelle von Bomben, Raketen oder
Treibstoffbehältern unterzubringen (Bild 2). Die neuesten Container
werden nach dem Baukastenprinzip aufgebaut. Gleichartige Container
können Geräte verschiedener Zweckbestimmung enthalten. Dabei sind
bis zu 10 Varianten möglich. Der Durchmesser der Container beträgt
25 cm, die maximale Länge 4 m. Der Container besteht gewöhnlich aus
den Antennen, den Störgeräten, den Stromquellen (in der Regel ein
Turbogenerator, der durch den Luftstrom angetrieben wird) und dem
Kühlsystem.

C3

Ö

Bild 3 Amerikanische Baketc, die in Kursrichtung des Trägerflugzeugs gestartet wird
und Düppel ausstreut

In den Luftstreitkräften aller kapitalistischen Länder haben die Geräte
zur Erzeugung passiver Störungen nach wie vor Bedeutung. So werden
z. B. für das Streuen von Düppeln (Reflektoren) elektromechanische,
pneumatische und pyrotechnische Automaten eingesetzt. Die gleichen
Automaten dienen auch dazu, Infrarot-Fallen aus den Flugzeugen ab¬
zusetzen. Diese Automaten werden auch weiterhin modernisiert, so daß
die Düppel erst an Bord des Flugzeugs auf die von der zu störenden Fre¬
quenz abhängige Länge geschnitten werden.

Eine Düppelwolke erfüllt ihre Schutzaufgabe erst, wenn sie auf dem
Kurs des Flugzeugs entfaltet wird. Die einzelnen Düppel erzeugen auf

28

dem Bildschirm der ortenden Funkmeßanlage Reflexionen, die eine Iden¬
tifizierung des wahren Zieles, des Flugzeugs, nicht ermöglichen. Das
Flugzeug kann sich auf diese Weise der genauen Ortung entziehen. In
verschiedenen Armeen prüft man Möglichkeiten zum Einsatz von metall¬
beschichteten Glasfasern als Düppel. Außerdem wirft man lange Metall¬
bänder ab, die passive Störungen in einem breiten Frequenzbereich er¬
zeugen.

Eine weitere Entwicklungsrichtung zielt auf die systematische Inte¬
gration dieser Mittel mit den übrigen funkelektronischen Geräten. Dabei
strebt man Mehrzweokeinrichtungen an, in denen dieselben Teile für ver¬
schiedene Funktionen in gesonderten Systemen benutzt werden können.
Die Mehrzweckeinrichtungen enthalten spezielle Antennen, integrierte
Schaltkreise, HF-Geräte in Festkörperausführung (Mikrowellengene¬
ratoren, Verstärker, Phasenwender, Modulatoren, Filter), die mit den
Bordrechenmaschinen gekoppelt und zum komplexen Einsatz vorgesehen
sind. Dieses Prinzip, nach dem gleiche Elemente und Kanäle in den Mehr-
zweckeinrichtungen mit speziellen Antennen genutzt werden, vereinfacht
den Aufbau, verringert die Abmessungen sowie das Gewicht und erhöht
die Zuverlässigkeit der Geräte.

Heute werden elektronen-optische Geräte in immer stärkerem Maß als
Entfernungsmesser, bei der Raketenlenkung, Aufklärung, Zielzuweisung
und der Gefechtssicherstellung der Truppen bei Nacht eingesetzt. In den
imperialistischen Armeen ist man deshalb stark interessiert an Mitteln,
mit denen die genannten Geräte gestört werden können.

Zur Erhöhung der Störfestigkeit funkelektronischer Mittel werden in
vielen kapitalistischen Ländern große Anstrengungen unternommen.
Besondere Aufmerksamkeit gilt dabei den Rauschstörungen (diese Stör¬
art ist am weitesten entwickelt). Man schafft ständig verfeinerte Schal¬
tungen für automatische Verstärkungsregelung der Empfänger, für Neben¬
zipfeldämpfung, Impulskompression, Kodierung von Signalen, für Polari¬
sationswechsel bei Ausstrahlungen und für schnellen Frequenz Wechsel.
In vielen funkelektronischen Geräten bedient man sich bereits spezieller
Frequenzwechselverfahren von Impuls zu Impuls.

Die Erprobung neuer Technik, verfeinerter Methoden ihres Gefechtsein¬
satzes sowie Ausbildung und Training von Flugzeugbesatzungen oder des
Bedienungspersonals von Geräten der funkelektronischen Gegenwirkung
erfolgt in den USA an speziellen Geräten. Millionen Dollar werden dafür
oder für die Umrüstung funkelektronischer Anlagen ausgegeben, die nach
Meinung amerikanischer Spezialisten das funkelektronische System der
sozialistischen Staaten nachbilden sollen. Die Ausbildungsgeräte werden
zur Imitation taktischer Lagen bei der „Führung“ des funkelektronischen
Krieges benutzt. Mit ihnen spielt man den Einsatz von Mitteln der funk¬
elektronischen Gegenwirkung im angenommenen Gefechtseinsatz sowie
Situationen eines gedachten funkelektronischen Krieges durch.

29

Auch Geräte, die zur Überwindung des Raketen abwehrsystems in
Raketen installiert sind, werden ständig weiterentwickelt und verbessert.
Man orientiert sieb dabei auf den Einsatz passiver Störungen, auf Stör¬
sender, . auf unterschiedliche Arten von Scheinzielen und absorbierende
Schichten sowie auf sich teilende Gefechtsköpfe der Raketen. Durch den
Einsatz solcher Mittel rechnen die Amerikaner, die Eunkmeßsysteme, die
die Raketenabwehr steuern, zu desorientieren und den Einsatz von Anti¬
raketen zu erschweren.

An Bord von Überwasserschiffen und U-Booten setzt man auch Geräte
zur Erzeugung aktiver und passiver Störungen gegen Funkmeßgeräte
und hydroakustische Geräte sowie hydroakustische Scheinziele ein. Durch
hydroakustische Scheinziele sollen die Beobachter an hydroakustischen
Geräten getäuscht werden.

Die imperialistischen Staaten betreiben ständig eine intensive Funk¬
aufklärung gegen die sozialistischen Länder. Diese im Grunde genommen
technische Spionage ist darauf gerichtet, technische Parameter der funk,
elektronischen Mittel der sozialistischen Länder in Erfahrung zu bringen.
Dafür setzen die USA und andere imperialistische Staaten Boden-, Flug¬
zeug-, Schiffs- und Satellitengeräte ein. Im einzelnen sind das Breitband¬
empfänger, Peilgeräte und verschiedene Analysiergeräte. Häufig ver¬
letzen Flugzeuge und Schiffe der imperialistischen Staaten die Grenzen der
sozialistischen Länder, um Funkspionage zu betreiben. Die auf diese
Weise zusammengetragenen Angaben werden unmittelbar bei der Ent¬
wicklung neuer Mittel für den funkelektronischen Krieg gegen die sozia¬
listischen Länder ausgewertet.

Diese kurze Übersicht über Entwioklungsrichtungen bei den Mitteln
und Methoden des funkelektronischen Krieges in den imperialistischen
Armeen zeigt, daß sie sich verstärkt auf die Unterdrückung funkelek¬
tronischer Systeme der sozialistischen Länder vorbereiten.*

Bezeichnung der Nachrichtengeräte in den USA

Die Nachrichtengeräte werden nach dem SCE- und dem AN-System bezeichnet.

SCE = Signal Corps Eadio;

AN = Army, Navy.

In der Bundeswehr werden die i'unkmittel amerikanischer Herkunft ebenfalls
nach diesen Systemen gekennzeichnet, wobei die Buchstaben AN wegfallen.

Bür Haupt- und Zubehörteile der Nachrichtenmittel verwendet man Kurzbezeich¬
nungen nach dem älteren SCB-System, die aus einem oder zwei Buchstaben bestehen.

Die Zusammenstellung der Funkmittel (Funkgerätesätze) aus einzelnen Haupt-
und Zubehörteilen erfolgt nach dem Baukastenprinzip.

Die Bezeichnung der Funkmittel nach dem AN-System setzt sich aus drei Buch¬
staben und einer willkürlich bestimmten Zahl zusammen.

* Die sozialistischen Staaten verfolgen aufmerksam die Entwicklung funkelek¬
tronischer Mittel in den kapitalistischen Staaten. Es wird alles getan, um im Falle
einer Aggression den Gegner auch auf diesem Gebiet vernichtend zu schlagen.

30

Beispiel:

Gerätesatz V R C - 10

Einbauart
V ss Kfz.-Anlage

Grobansprache Verwendungszweck

R ss Funk C = Nachrichfcengerät

Bedeutung der Dreibuchatabengruppen

Der 1. Buchstabe
bestimmt die
Einbauart

Der 2. Buchstabe
dient zur
Grobansprache

Der 3. Buchstabe
bezeichnet den
Verwendungszweck

A — Elugzeuganlage

A — Infrarot,

Wärmestrahlung

A — Zusatzgerät

B - TJ-Boot-Anlage

B — Bombenwurfgerät

C — ala Lufttransport¬
anlage geeignet

C — Trägerfrequenz

C — Nachrichten gerät

D — in ferngesteuerten
Trägern eingebaut

D — Strahlungs¬
messung

D — Peilgerät

1' — stationäre Anlage

F — Fotografie

G — Kfz.-Anlage mit
mehreren
Einbauarten

G — Telegrafie

0 — Lautsprecher

KFernmessung

L — Gegenwirkung

M — Wetterdienst

N — Akustik

G — Feuerleitgerät

J — Gegenwirkgerät

L — Lichtmeßgerät
_ M — Wartungs- und
Prüfgerät

N — Navigationsgerät

P — tragbare Anlage

R — Funk, Richtfunk

P — Reproduktions¬
gerät

(Bild und Ton)

Q' — Spezialzwec^gerät
R — Empfangsgerät

S — Schiffsanlage

S — Spezialgerät

T — halbstationäre

Anlage

U — universell verwend¬
bare Anlage

T — Fernsprecher

T — Sendegerät

V — Kfz.-Anlage

V — Optik

X — Bildschreiben,
Fernsehen

W — Fembediengerät

Kennzeichnung der Haupt - und Zubehörteile

AM — Verstärker
AS — Antennenteil
AT — Antenne

BA — Trockenbatterie
BB — Akkumulator

C — Kontroll- und Fernbedieneinrichtung

31

OG — HF-Kabel

CK — Kristallsatz

CV — Frequenz- und Phasenwandler

DY — Umformer

ID — Anzeigegerät

IM — Leistungsmeßgerät

IP — Anzeigegerät

mit Katodenstrahlröhre
JT — Verteiler und Anschlußgerät
KY — Tastgerät
LS — Lautsprecher
M — Mikrofon

MS — Mast-, Antennen teil
MT — Montagegestell, -rahmen
0 — Oszillator

PP — Stromversorgungsgerät
PU — Umformer

K — Funk- oder Funkmeßempfänger
KT — Sende-Empfangs-Gerät
S — Nachrichten kabine
SB — Vermittlungsschrank
T — Funk- oder Funkmeßsender
TS — Prüfgerät
U — Verbindungsstück für NF

32

Nachrichtentechnik
und Elektronik
im Dienste

imperialistischer Spionage

Technik und Wissenschaft sind in der Geschichte der Menschheit niemals
gesellschaftsneutrale Erscheinungen gewesen. Immer wenn es um ihren
praktischen Einsatz ging, stand die Erage: Zum Nutzen oder zum Sohäden
welcher Klasse werden die Ergebnisse wissenschaftlichen Eorschens ein¬
gesetzt? Die Feststellung des Marxismus-Leninismus, daß heute der
Imperialismus zwar aggressiver, aber nicht stärker geworden ist, spiegelt
sich auch in der Tatsache wider, daß in der erbitterten weltweiten Klassen¬
auseinandersetzung unserer Epoche des Übergangs vom Kapitalismus
zum Sozialismus die imperialistischen Geheimdienste, insbesondere die der
USA und Westdeutschlands, größte Anstrengungen unternehmen, Nach¬
richtentechnik und Elektronik für ihre verbrecherischen Zwecke ein¬
zusetzen.

Dem Buch Nicht länger geheim von Albrecht Charisius und Julius Maier
(1989 im Deutschen Militärverlag erschienen) sind folgende interessante
Informationen entnommen.

Zu den Mitteln der imperialistischen Spionage und Aufklärung zählt
heute ein umfassendes Sortiment elektronischer Geräte, die so konstruiert
sind, daß der Agent sie unauffällig in einer Aktentasche, unter der Klei¬
dung, ja selbst in einer Tablette unterbringen kann. Es handelt sieh dabei
um modernste funkelektronische Geräte, mit denen man unter anderem
ohne Einschaltnotwendigkeit Telefongespräche, sogar gesperrte Kanäle
mithören bzw. aufzeichnen kann, mit denen Funkrelaisstrecken abzuhören
sind oder mit denen sich auf beachtliche Entfernung Parameter von Funk¬
geräten feststellen lassen. Andere Minigeräte dienen dein Aufspüren
und der Intensitätsmessung von Radioaktivität, sie eignen sich damit
zum Ausspionieren von Objekten der Kemenergieforsohung bzw. -Wirt¬
schaft sowie von Produktionsstätten und Lagerstellen für Kernwaffen;
selbst der Transport von Kernwaffen kann damit festgestellt werden. Die
von den imperialistischen Geheimdiensten miniaturisierte Spionage- und
Schnüffelelektronik ist hochspezialisiert. Allein in den USA wurden über
hundert Typen kleiner Abhörgeräte — im Volksmund Wanzen genannt
gebaut. Es gibt verschiedene Minimikrofone, Minimagnetbandgeräte,

3 Elektronisches Jahrbuch 1971

33

Minisender und Miniantennen. Sie werden beispielsweise getarnt in Arm¬
banduhren, Kugelschreibern, aber auch in Zuckerstückchen, Oliven oder
Kopfschmerztabletten untergebracht. Ihre Batterien sind bei Zigaretten -
schachtelgroßen Geräten bis zu 800 Stunden leistungsfähig. Schon mit
briefmarkengroßen Geräten lassen sich Abhöraktionen bis zu 200 m Ent¬
fernung durchführen; andere garantieren im freien Gelände das illegale
Mithören auf Entfernungen bis zu 5 Kilometern.

Rechtzeitig und systematisch hat der westdeutsche Bundesnachrichten¬
dienst dafür gesorgt, daß die westdeutschen Botschaften, Gesandtschaften
und Generalkonsulate mit modernster Technik ausgerüstet sind, die es den
diensttuenden Spezialisten erlaubt, Punksprüche in den betreffenden
Staaten bzw. aus Nachbarstaaten aufzufangen, abzuhören und zu spei¬
chern. In diesem Zusammenhang ist das Vorrücken des westdeutschen
Militärattachö-Netzes an die Grenzen der sozialistischen Staaten Europas,
vor allem an die der UdSSR, vielsagend.

Die westdeutsche Grenze zur DDR und zur CSSR ist seit Jahren mit
vorgeschobenen Horchfunkstellen des Bundesnachrichtendienstes und
Einrichtungen der Bundeswehr-Horchkompanien „gespickt“. Erst kürz¬
lich hieß es im Zusammenhang mit den Aktionen der NATO gegen die
ÖSSR: „So hören BND und Bundeswehr-Aufklärung den gesamten Funk-

34

sprech verkehr der Russen und der Nationalen Volksarmee in allen Wellen¬
bereichen ab. Spezialisten enttarnen verschleierte Durchsagen . . . Noch
aus 10 Kilometer Entfernung fängt der amerikanische 0 2 mit Horch¬
instrumenten in Bunkern entlang der Grenze — so bei Furth im Wald —
jedes Geräusch ein. Die ,großen Ohren' unterscheiden am Motorenlärm
die Wagentypen und an Russengesprächen die Nationalitäten (Der Spiegel ,
Hamburg, Nr. 36/1968, S. 82).

An der ausgedehnten Funkaufklärung und -Spionage vom Boden der
westdeutschen Bundesrepublik und Westberlins aus sind der Bundes¬
nachrichtendienst, die Bundeswehr, der Bundesgrenzschutz und der
Verfassungsschutzapparat beteiligt.

Kennzeichnend für den Geheimdienst des deutschen Imperialismus ist
schon seit jeher die massenweise, ständig auf Vervollkommnung bedachte
Funktechnik als Hauptverbindungsmittel in der Periode der Kriegs¬
vorbereitung bzw. im Kriege selbst. Das OKW-Amt Ausland/Ab wehr
verfügte 1938/39 im Hinblick auf die faschistische Blitzkriegskonzeption
von allen imperialistischen Geheimdiensten über das dichteste Funk¬
agentennetz in Europa, Südamerika, Afrika und Asien. Seit Kriegsbeginn
beanspruchten die Agentenfunkgeräte (20, 40 und 60 W) für den Emp¬
fangs- und Sendeteil sowie für die Energiequelle das Format eines kleinen
Koffers. Im Verlauf des zweiten Weltkriegs wurden diese Geräte größen¬
mäßig so reduziert, daß sie in Brotbeuteln tragbar waren oder sich in
großen Holzscheiten verbergen ließen. Ein faschistisches Agentonfunk-
gerät aus dem Jahr 1944 wies folgende Daten auf: wasserdichtes Leicht¬
metallgehäuse für Sender bzw. Empfänger 15 cmx4 cmX8 om, Einstell¬
skale für den Frequenzbereich von 3600 bis 6400 kHz; Raumwelle 500
bis 600 km; Bodenwelle 20 bis 25 km. Das Gerät bestand aus Sender,
Taste (kleiner als Streichholzschachtel), Empfänger, Hörer und Antenne
mit Gegengewicht.

Im SD-Amt IV des BSHA soll spätestens seit 1944 ein einzelnes kombi¬
niertes Sprechfunkgerät mit Schnellgebetechnik in Betrieb gewesen sein.
Die Sendezeit betrug für rund 2 Schreibmaschinenseiten Text 3/5 Sekun¬
den und galt als funkfahndungssicher.

Diese Beispiele seien nur erwähnt, um sich ein annäherndes Bild über
die vom BND auswertbare technische Tradition machen zu können.

Der GeWere-Geheimdienst nahm in Einzelfällen bereits im Jahre 1949
aus der von der USA besetzten Zone Westdeutschlands wieder Äther¬
verbindungen zu seinen wichtigsten Agenten in Osteuropa auf. Später
baute der BND einen Rundspruchdienst auf und aus, mit dem die Geheim¬
dienstzentrale an ihre mit vereinbarten Rufnummern oder Kennwörtern
ausgestatteten Einsatzagenten chiffrierte Spionage- und Subversions¬
aufträge bzw. generelle Anweisungen in Form von Blindfunksendungen
durchgibt. In solche Blindfunksendungen kann jeweils eine größere Zahl
von Agenten einbezogen werden, wobei der einzelne in tages- und stunden-

3*

35

mäßig festgelegtem Turnus die Sendungen abhört. Diese bestehen in
der Regel aus gemorsten oder gesprochenen Zahlen-Fünfergruppen, die
der abhörende Agent mit von der Geheimdienstzentrale gelieferten Kode¬
blöcken entziffert.

Insbesondere zwischen 1957 und 1961 erweiterte und vervollkommnete
der BND seine Blindfunksendenetze. Die Masse seiner Agenten wurde
nunmehr in dieses von ihm als schnellstes und, da unpersönlich, als am
sichersten eingesohätztes Verbindungssystem einbezogen. Das System der
BND-Blindfunksendenetze ist von allen, die von imperialistischen Geheim¬
diensten in Europa unterhalten werden, das umfangreichste.

Um aber über Funk auch schnell in den Besitz militärischer Spionage¬
ergebnisse zu gelangen, verstärkte der BND außerdem die technische Aus¬
rüstung einer gewissen Gruppe seiner Spione für den zweiseitigen Agenten -
funk.

Die Verhaftung einer ganzen Reihe von Agentenfunkern in der DDR
veranlaßte den BND, duroh eine funktechnische Umrüstung seiner
Agenten ihr Anpeilen und Auffinden durch die hochentwickelte Funk¬
überwachung der sozialistischen Sicherheitsorgane zu erschweren. Die
Funkagenten erhielten modernere Geräte mit größerer Sendeleistung, die
sich überdies mit Schnellgebeeinrichtungen koppeln ließen, um die Sende¬
zeit zu verkürzen. Gleichzeitig wurde ein Netz sogenannter Schweige¬
funker angestrebt, die nach BND-Direktiven erst in Spannungszeiten

36

aktiv werden. Die halbautomatischen Schnellgebeeinrichtungen mit
Kurbel bestehen aus einer Scheibe, an deren Außenseite die entsprechenden
Segmente für die Sendezeiohen (Zahlen) eingefügt werden. Die Aufnahme¬
kapazität der Scheibe beträgt 20 Zeichen; somit kann eine durchschnitt¬
liche Zeichenfolge von 250 je Minute erreicht werden.

Registrierte Spitzenleistungen westlicher vollautomatischer Agenten¬
funkgeräte mit Schnellgebern betragen je Minute 1500 bis 1800 Zeichen.
Durch elektronische Komprimierung des Sendetextes kam man in Einzel¬
fällen sogar bis auf 5400 Zeichen je Minute. Trotzdem ist kein imperia¬
listischer Geheimdienst in der Lage, seinen Agentenfunkem eine „Sicher¬
heitsgarantie“ gegen ihre Entdeckung mitzuliefern. Die Geheimdienste,
vorwiegend der USA und Westdeutschlands, sind bestrebt, durch solche
technische Entwicklungen ihre Agenten vor schneller Entdeckung zu
bewahren, die eine räumliche Trennung des Spionagefunkers vom senden¬
den Funkgerät ermöglichen: Die Lösung geht in Richtung auf hoch-
empfindliche Miniatursender, die gespeicherte Texte mit bestimmbarer
Zeitverzögerung automatisch oder auf ein Funksignal hin zu senden
beginnen.

37

Bei der Aggression der USA gegen die Demokratische Republik Vietnam
werden mindestens seit 1963 Agentenfunkgeräte erprobt, die in Koope¬
ration Ton den führenden Elektrokonzemeü der USA und Westdeutsch¬
lands entwickelt worden sind. Es handelt sioh dabei uln leistungsstarke
Transistorsender mit Textspeicher-Minimagnetband, die auf einer per-
manentabgehörten Frequenz den aufgegebenen Text etwa 1 Stunde lang
immer wieder senden. Um den Standort des Agentenfunkers geheim¬
zuhalten, wird der Sender mit Hilfe eines heUumgefüllten, blaßblaugrauen
Ballons aufgelassen/ der optisch sohwer auszumachen ist. Dieser sioh
höhen- und seitenmäßig stets ortsverändernde Sender soll jede Anpei¬
lungsmöglichkeit ausschalten. Bei unvorhergesehener Boden- oder Baum¬
berührung bzw. nach Ablauf der vorgegebenen Sendezeit werden Funk¬
gerät und Ballon durch eine eingebaute und entsicherte Sprengkapsel
zerstört.

Für lautlose Nachrichtenverbindung in Sichtweite experimentieren
imperialistische Geheimdienste mit Geräten, die den Bereich der Infrarot-
strahlen nutzen. Die betreffenden Instrumente werden mitunter auch
„Strahlungspistolen“ genannt. Bei ihrer analytischen Tätigkeit und in
ihren Archiven bedienen sich die Geheimdienstzentralen der Lochkarten¬
technik und der Elektronik. Das Rechen- und Speichervermögen elek¬
tronischer Großanlagen wird voll für die Geheimdienstarbeit ausgeschöpft.
Das trifft vor allem auf das Pullaoher Zentrum des BND zu. Dort sind die
entsprechenden Großrechenanlagen unterirdisch in Bunkern installiert.

Den imperialistischen Geheimdiensten fehlen durch die wirksame
Spionageabwehr der sozialistischen Staaten wesentliche Einblicke und
Materialien auf vielen Gebieten der Bich im Sozialismus rasch entwickeln¬
den Gesellschaft. Sie versuchen daher, nach der Mosaikpraxis von Neben¬
faktoren auf die von Spionen unerreichbaren Daten zu schließen und
wollen diese rechnerisch erarbeiten. Im Pentagon geht man beispielsweise
davon aus, das komplexe Geschehen auf wenige quantifizierbare Struk¬
turen von Variablen und Parametern zurückzuführen, so daß für die ver¬
schiedensten Kombinationen von Vorgängen und Bezügen verläßliche
Wahrscheinlichkeitsvoraussagen gemacht werden können. Für solche
Kombinationsoperationen stehen Computersysteme zur Verfügung, die
meist von den Elektronikkonzemen IBM, HoneyweU, Univac und Control
Data geliefert werden. Eine solche Anlage kostet beispielsweise 3 bis
30 Millionen Dollar. Einige Angaben aus der Praxis der US-Geheimdienst-
zweige die im Einsatz der Elektronik im imperialistischen Lager führend
sind: So kann der Geheimdienstzweig der US-Atombehörde sich des
„größten rechnergesteuerten Speichersystems der (westlichen — d. Verf.)
Welt“ bedienen, nämlich eines Fotodigitalspeichers, der über eine Billion
Bits bewältigt. Sein Spelcherverfahren erlaubt es, mit einer Katoden¬
strahlröhre jeweils Millionen Bits auf Filmchips in der Größe 35 mm
X 70 mm als Punktkombination unterzubringen. Der militärische Geheim-

38

dienstzweig verfügt über transportable 8 bis 32 kp schwere Uni versa/
rechner mit durohsclmittlich 450 bis 3600 integrierten Schaltkreisen. Ihr
Informationsvorrat ist in unkompliziert auswechselbaren Magnetkern-
Lesespeichem konzentriert.

Das zentrale strategische Nachrichtenarch i v der CIA umfaßt rund
50 Millionen Lochkarten, die bzw. deren Speicherbänder sich nach
800000 Indexregistern kurzfristig auswerten lassen. Das FBI lagert etwa
150 Millionen Fingerabdrücke in- und ausländischer Bürger, die elek¬
tronisch durch Computersysteme ausgewertet werden können. Die Na¬
tional Security Agency (USA) soll vierstellige Chiffren im elektronisch¬
analytischen Verfahren in spätestens einer Stunde berechnen. Seit einigen
Jahrzehnten hat die Elektronik auch die gesamte Kryptografie und
Kryptoanalyse ständig verfeinert und ihre Arbeitsgeschwindigkeit be¬
schleunigt.

Die von den westdeutschen und amerikanischen Geheimdiensten ein¬
gesetzte Nachrichtentechnik und Elektronik ist nur ein Teil des im¬
perialistischen Waffenarsenals, das dazu dienen soll, die Grundlagen der
Staatsmacht in den sozialistischen Ländern zu untergraben, die sozia¬
listische Umgestaltung der Gesellschaft zu vereiteln und die Herrschaft
des Imperialismus wieder herzustellen. Diese Waffen sind nicht ungefähr¬
lich, aber sie sind auch nicht unschlagbar. Stets werden, die Sioherheits-
organe der sozialistischen Staaten in enger Zusammenarbeit mit den Werk¬
tätigen mit hoher revolutionärer Wachsamkeit, ausgerüstet mit modern¬
sten Mitteln, die verbrecherischen Machenschaften der imperialistischen
Geheimdienste entlarven und vereiteln. Und es wird sich zeigen, daß auch
auf diesem Gebiet der Imperialismus zwar aggressiver, jedoch nioht stärker
geworden ist.

(Bearbeitet von Dipl.-Journ. Günter Wollert)

39

Werner Stankotoeil

Im Takt unserer Zeit —
Radio Berlin International

Im industriereichen Südosten der DDR-Hauptstadt Berlin, knapp 800 m
Luftlinie von den beiden riesigen Betonschloten des bekannten Kraft-'
werks Elingenberg entfernt, erstrecken sich die braunroten Klinker¬
bauten und gelbweiß getünchten modernen Betonfassaden des Funk¬
hauses: Der Sitz der zentralen Programmbereiche des Deutschen Demo¬
kratischen Rundfunks.

Das tiefgrüne Wasser des Spreeflusses schwappt ruhig und sacht
gegen die mannshohen zementierten Uferwände und spiegelt im gelasse¬
nen Rhythmus der Wellen, auf denen ein paar Schwäne wie gelangweilt
schaukeln, die riesigen Baufronten des Funkhauses wider. Möwen tau¬
meln kreischend in verwirrendem Flugspiel zwisohen Studiofenstem,
Uferkante und einer paradiesisch anmutenden, wild verwachsenen Mini-
Insel mitten im Spreefluß, verträumt ziehen Lastkähne, von Oder, Wisla
und Havel kommend, an diesem wie eine Oase der Ruhe inmitten der
Großstadt wirkenden Rundfunkgelände der Hauptstadt vorüber. Ein
Panorama der Gelassenheit ...

Der Schein trügt. In diesen für heutige Verhältnisse'viel zu eng be¬
messenen Bauten, Fluren, Zimmern, Korridoren und Höfen sind außer
den Einrichtungen der Leitsender des Inlandprogramms von Radio DDR I
(seit September 1969 das Informations- und Unterhaltungsprogramm des
Deutschen Demokratischen Rundfunks, von den Mitarbeitern kurz IUP
genannt), und Radio DDR II, dazu die des Berliner Rundfunks, der
Berliner Welle und des Deutsohlandsenders untergebracht. Dazu besteht
hier als eigener Sender- und Intendanzbereich das Redaktions- und
Studiosystem von Radio Berlin International (RBI). Alles zusammen
bildet einen hochkomplizierten politisch- und technisch-organisatorischen
Mechanismus, der das Funkhausgelände Tag und Nacht mit pulsierendem
Leben erfüllt. Taktgeber, so meint man unter dem ersten Eindruck, ist die
zentrale Funkhausuhr, nach der sich zur gleichen Zeit sechs Programme
richten. Für die RBI-Mitarbeiter zeigt diese Uhr jedoch nicht nur einfach
die augenblickliche Tageszeit am eigenen Redaktionstisch oder am
Spreoherpult an, sondern sie verlangt stetes zeitreohnerisches Umdenken

40

im Sinne der Weltzeit, sie erinnert an die Drehung der Erde, an die Zeit¬
differenz zwischen MEZ und Zeitzonen der Erde. Denn RBI, die Stimme
der Deutschen Demokratischen Republik, sendet in 12 Sprachen der
Welt — in Arabisch, Dänisch, Deutsch, Englisch, Französisch, Hindi,
Indonesisch, Italienisch, Portugiesisch, Schwedisch, Spanisoh, Suaheli —
ein täglich insgesamt 61h und 45 min, d,h. wöchentlich 362 h und
15 min umfassendes aktuellpolitisohes Programm rund um den Erdball
zur wahrheitsgemäßen Information über die DDR. Je Tag ist RBI 8 h
und 39 min lang im Europaprogramm und nochmal 43 h und 15 min lang
in 10 Senderichtungen nach Übersee auf 19 Kurzwellen — und einer
Mittelwellen-Frequenz „im Äther“.

' Eine gute Organisation des Redaktionsbetriebes und hohe Arbeits¬
disziplin der Mitarbeiter bannt zwar die oft zu Unrecht beschworene
„Hektik des Funkhauses“, aber unvermeidbar bleibt denn doch die nie
abreißende Eile, das zügige Tempo des journalistischen Produktions¬
und Reproduktionsprozesses zwischen Fernschreiber, Pressearchiv, Re¬
daktionskonferenz und „Argu“, wie die alle Redaktionsleiter zusammen¬
fassende Argumentationskonferenz beim Intendanten oder beim Chef¬
redakteur genannt wird. Immer mehr bürgert sich eine sinnfällige glei¬
tende Arbeitsweise über den gesamten Tag zur Ausnutzung des vollen
Arbeitstages ein. Denn das deutschsprachige Europaprogramm um
15.00 Uhr, um 19.00 Uhr und um 20.45 Uhr liegt zwar zeitgleich zum
Programm der übrigen Sender des Deutschen Demokratischen Rundfunks,
zeitgleioh auch mit den für Westeuropa und Nordafrika bestimmten
Beiträgen in englischer, französischer, italienischer, spanischer, schwedi¬
scher, dänischer und arabischer Sprache. Aber die Sendungen für das
Überseeprogramm, also für die USA, Kanada, für die Ost- und West¬
küsten Nordamerikas, für Lateinamerika, für Ost- und Westafrika und
Südostasien, müssen zu allgemein ungewohnten Nachtzeiten auf die
Bandteller der Studiomasohinen.

Was mittags oder selbst naohmittags noch nicht bekannt, noch nioht
sendereif war, erhält durch frische Informationen am frühen Abend schon
publizistische Bedeutung für die Nachtsendungen. Das heißt oft „Um¬
werfen“ eines schon fertig konzipierten Programms, heißt Umstellen von
Beiträgen, heißt, noch in letzter Minute ein Gespräch oder ein wichtiges
Interview wahrzunehmen, „einzufangen“, den „Laufplan“, den verbin¬
denden Text zwischen verschiedenen Beiträgen, kurzfristig völlig um-
zuschreiben. Vieles ist planbar. Nicht alles beugt sich dem Plan.

Im Jahr 1970 blickten die RBI-Mitarbeiter auf das 15jährige Bestehen
„ihres“ Senders zurück. Aus bescheidenen Anfängen zweier, dreier Re¬
daktionen mit einem verschwindenden Dutzend von Mitarbeitern im
Jahr 1955, die sich kollegial entschuldigend mit ihren Bändern in die
für die übrigen Redaktionen bestimmten Cutterräume „einschmuggelten“
(„... Beitrag für RBI, Du weißt dooh ... übrigens nur zwei Gutter-

41

stellen, geht blitzschnell . . entwickelte sich inzwischen ein beacht¬
licher eigenständiger Sender mit eigenen Aufnahmeleitern, die mehrere
Spraohen „cuttersicher“ beherrschen. RBI ist heute ein vielgliedriger
Stab mit vielen Mitarbeitern, mit einer eigenen zentralen Nachrichten¬
redaktion, mit hervorragenden Kommentatoren und Sprechern, mit pro¬
filierten und erfahrenen Rundfunkjoumalisten und Hörerpostredak¬
teuren in den einzelnen Sprachredaktionen. Was die Hörerzusendungen
betrifft : Monatlich gehen mehrere tausend Karten, Briefe und Briefpäck-
ohen ein, die entweder in den speziell dazu eingerichteten Sendungen oder
schriftlich einzeln beantwortet werden — aus Reykjavik und Ruanda-
Urundi, aus Washington und Celebes. Keine Hörerpost'ohne Antwort!
Ein Grundsatz, den RBI damals, 1955, als Selbstverständlichkeit aus den
Tagen der Pioniere der ersten Stunde des Deutschen Demokratischen
Rundfunks nach 1945 übernahm.

Unter der Leitung des Intendanten Christoph Kirschnek, eines be¬
währten, verdienstvollen deutschen Antifaschisten und Widerstands¬
kämpfers, erfüllt RBI seit nunmehr fünfeinhalbtausend Sendetagen einen
besonderen Auftrag, der sich in vielerlei Hinsicht von dem der anderen
DDR-Sender unterscheidet:

Unter Ausnutzung der für die Kurzwellen typisohen Reichweite, die
dem Rundfunk neben dem medienspezifischen Vorzug der Gleichzeitig¬
keit von Sendung und Empfang auch die Möglichkeit der ungehinderten
Grenz- und Raumüherwindung verschafft, bietet RBI in 12 Spraohen der
Erde gewissermaßen „rund um die Uhr“ ein hochaktuelles, interessantes,
attraktives und vor allem politisch wahres Bild von der DDR, ordnet die
politischen Erscheinungen in Europa zur besseren Sicht für den auslän¬
dischen Hörer richtig ein und informiert wahrheitsgemäß, ohne den
Standpunkt eines Senders im Auftrag der deutschen Arbeiterklasse zu
verschweigen, über die politischen Realitäten. RBI wirkt als Erstinfor¬
mant, RBI rückt gerade und baut Zerrbilder imperialistischer Äther¬
propaganda über die DDR und die sozialistische Staatengemeinschaft
ab, RBI nimmt als erster Rundfunkauslandsdienst im Auftrag der
deutschen Arbeiterklasse dem Hörer die unsägliche Mühe des Suohens
nach der Wahrheit über die DDR im Dschungel antikommunistischer
Lügen und Halbwahrheiten ab und läßt ihn nicht mehr allein in seinem
Kampf um Frieden, Demokratie und soziale Gleichberechtigung. RBI
zeigt täglich in vielen einprägsamen Bildern das Beispiel der DDR, das
Beispiel eines hochindustrialisierten sozialistischen Staates in der Gemein¬
schaft mit anderen sozialistischen Staaten, zeigt aus der politischen Pra¬
xis die Perspektive von Ländern, in denen Arbeiter und Bauern auf der
Grundlage des wissenschaftlichen Sozialismus gemeinsam arbeiten,
planen und regieren.

Nicht erst jetzt, sondern schon seit langem erfreut sich RBI einer stetig
zunehmenden internationalen Beliebtheit. RBI-Programme liegen neben

42

den Auslandsdiensten von Radio Moskau und Radio Kairo im Feld der
beliebtesten Dienste. Und nicht nur die Programme sind beliebt. Halb¬
jährlich schickt RBI, schickt die Redaktion jedes Sprachprogramms
ihren Hörem und der von Jahr zu Jahr wachsenden Zahl von RBI-
Freunden und Interessenten in aller Welt einen internationalen Sendezeit-
Katalog, in dem die jeweils wechselnden Programmzeiten und Sende¬
frequenzen gemäß den ionosphärischen Gesetzmäßigkeiten der Erde
vermerkt und die Sendefolgen mit ihren Nachrichten-Blöcken, ihren
Wirtschafts-, Kultur- und Sportmagazinen titelgetreu aufgeführt sind.
QSL-Karten, • Tips für KW-Antennenbau, Buch- und Zeitschriften¬
zusendungen in verschiedenen Spraohen gehören zum Hörerservice, dazu
die postalische oder die bei DDR-Besuchen mögliche persönliche Auszeich¬
nung mit Geschenken für erfolgreiche Teilnahme an Preisrätselsendungen.

Immer breiter, immer vollkommener und tragfähiger wird diese RBI-
„Brücke“ zur DDR über Kurzwellen. Zahlreiche RBI-Hörerklubs und
Abhörgemeinschaften in asiatischen, afrikanischen und arabischen Län¬
dern stehen mit RBI in langjährigem Kontakt. Sie haben mit RBI nicht
nur die Stimme, sondern auch die dem Frieden und dem Sozialismus, der
Völkerverständigung und der Sicherheit dienende Außenpolitik unseres
Staates kennengelemt und auf ihre Weise die DDR längst anerkannt.
Noch mehr: Diese Hörer sind aktive Partner von RBI, sie veranstalten
Klubabende, Filmvorführungen und Vorträge über die DDR im Ausland,
sammeln Unterschriften für die Anerkennung-der DDR und gewinnen
neue Hörer des RBI-Programms. Hunderte Hörer z.B. in arabischen
Ländern wurden am KW-Empfänger dank RBI zum deutschen Sprach¬
studium angeregt. Tausende Hörer richten Jahr für Jahr Anfragen an
RBI, bitten um die Zusendung von Zeitschriften, Broschüren und Fach¬
büchern aus der DDR, weil sie mehr wissen wollen, als eine tägliche
Halbstundensendung zu vermitteln vermag. Übrigens erscheint für alle
RBI-Hörer quartalsweise eine Hörerzeitsohrift unter dem Titel „RBI-
Joumal“.- \

Der azentrische Doppelkreis mit den drei Buchstaben RBI im Kern
ist ein Werbebegriff auf den Inseratenseiten führender internationaler
Zeitungen und Zeitschriften geworden, und zwar nicht nur zur Zeit von
Frühjahrs- und Herbstmessen in Leipzig, sondern auch zu den inter¬
national vielbeachteten Händel-Festspielen, der Beethoven-Ehrung, den
Berliner Festtagen des Theaters, den verschiedensten Kongressen und
Tagungen in den Großstädten der DDR, der „agra“ in Leipzig-Markklee¬
berg und der „iga“ in Erfurt. Die Mikrofone von RBI sind überall dabei,
die Hörer in aller Welt möchten von allem unterrichtet sein. RBI-Sen-
dungen bilden einen sachlichen internationalen Gesprächsgegenstand.

Die hauptsächlich auf aktuellpolitische Information orientierten maga-
zinartigen Halbstundensendungen von RBI Schlagen mit jährlich rund
87000 Sendeminuten oder 1460 Sendestunden zu Buche. Ihrer inhalt-

43

liehen Bestimmung und Eigenart entsprechend vermitteln sie weniger
Musik als die übrigen DDR-Sendungen, denn sie sollen ja in erster Linie
informieren, zudem geben die Kurzwellen schon aus technischen Gründen
dem gesprochenen Wort den Vorzug, so daß die RBI-Sendungen im Ver¬
gleich zu denen der übrigen Sender unseres Rundfunks (dort liegt das
Wort/Musik-Verhältnis durchschnittlich bei 35,3% Wort und 64,7%
Musik) weit mehr vom journalistischen Wortanteil geprägt sind und außer¬
ordentlich intensive journalistische Arbeit verlangen.

Ausgesuchte journalistische Fachkader, Menschen mit langjährigen
persönlichen Ausländserfahrungen, versiert im Umgang mit dem journa¬
listischen Handwerkszeug, geschult und gereift im Klassenkampf, dazu
junge, entwicklungsfähige Journalisten mit ausgezeichneten Fremd¬
sprachenkenntnissen, bilden ein dynamisch sich entwickelndes Sender¬
kollektiv, das seine Fähigkeiten zielstrebig auszubilden und weiterzuent¬
wickeln sucht. Kaum einer der Mitarbeiter ohne abgeschlossene Hoch¬
schulbildung, kaum einer der älteren ohne die Verpflichtung zur ständigen
organisierten Weiterbildung.

Qualifikation wird bei RBI großgeschrieben. RBI-Reporter haben es
schwerer als ihre Kollegen von den Inlandsendern: Nicht immer ist der
Interview-Partner beim VEB Pentacon oder im EVW Sohwedt ein per¬
fekter Kenner des Schwedischen oder redet muttersprächsischer in ara¬
bischer Zunge über einen DDR-Exportschlager. Der RBI-Reporter muß
sich politisch-faohlioh sicher in der DDR-Problematik bewegen, er muß
deutsch fragen, anderssprachig seine Frage übersetzen, deutsch hören,
verstehen, umdenken, ausdeuten, rückübersetzen und die nächste Frage
deutsch stellen, anderssprachig journalistisch kommentieren, d.h. hörer¬
wirksam, hörergerecht erläutern und werten, um gleich wieder — einer
Ergänzung, einem Nachsatz, einem plötzlichen Gedanken des Interview¬
partners folgend — Neues zu kommentieren, und zwar überzeugend, wie
selbstverständlich, fließend und interessant. Aber keine Reportage darf
länger sein als zwei, drei Minuten! Und zwar über Tatsachen und Ereignisse,
die dem Hörer in Kenia oder Cartagena, in. Caracas oder Cleveland weit
weniger (oder bestenfalls verzerrt) bekannt sind als dem DDR-Hörer,
der ja das „Neue Deutschland“, die „Neue Zeit“, das „Bauemeoho“ oder
den „Funkamateur“ ständig zur Hand hat und neben fünf heimatlichen
Hörrundfunksendern auch noch die „Aktuelle Kamera“ einschalten kann.
Der RBI-Reporter muß stets Null oder fast Null als beim Hörer bekannt
voraussetzen. In jeder Sendung, zu jeder Stunde, an jedem Tag. Und
RBI sendet schon über 15 Jahre ...

Seit über 15 Jahren hilft RBI, der DDR, der politischen Ausstrahlungs¬
kraft unseres Landes, auch im Äther internationale Geltung zu ver¬
schaffen. RBI hat Anteil an dem guten Ruf der DDR, RBI versteht sich
als ihre politische Visitenkarte im Äther. Auch von den RBI-Reportern
und Spreohem geht jener Impuls aus, der beim ausländischen Hörer

44

Interesse, Gefallen, Anteilnahme, Gesohehensspannnng, Zustimmung,
Überzeugtheit und politische Entscheidungsmotivationen auslöst.

„This is Radio Berlin International..— „Ici Radio Berlin Inter¬
national ..„Härär Radio Berlin.— „Habla Radio Berlin..—
so spricht in 12 Spraohen eine für Millionen Menschen in der Welt ver¬
traut gewordene Stimme, zum Umdenken bewegend; Anerkennung
festigend, über ein wahrhaftes Wunder berichtend.

Frequenzen von Radio Berlin International

Sendungen

für

Europa

Sendungen

für

Ostafrika

6080 kHz

49,34 m

15170 kHz

19,78 m

6116 kHz

49,06 m .

17700 kHz

16,95 m

7185 kHz

41,75 m

21540 kHz

13,93 m

7300 kHz

41,10 m

9730 kHz

30,83 m

Sendungen

für

Nordamerika

Sendungen für

Nahost

(Ostküste)

und Südarabien

9730 kHz

30,83 m

9730 kHz

30,83 m

11890 kHz

25,23 m

15200 kHz

19,74 m

16240 kHz

19,69 m

16256 kHz

19,66 m

Sendungen

für

Nordamerika

17740 kHz

16,91m

(Westküste)

17755 kHz

16,90 m

11840 kHz

25,34 m

17830 kHz

16,83 m

11970 kHz

25,06 m

21520 kHz

13,94 m

15450 kHz

19,42 m

Sendungen

für Nordwestafrika

9530 kHz

31,48 m

Sendungen

für

Lateinamerika

15130 kHz

19,83 m

11785 kHz

25,46 m

11820 kHz

25,38 m

Sendungen

für Zentralafrika

15450 kHz

19,42 m

15140 kHz

19,82 m

21600 kHz

13,89 m

Sendungen

für

Süsostasien

Sendungen

für

Westafrika

17700 kHz

16,95 m

15255 kHz

19,66 m

17830 kHz

16,83 m

15340 kHz

19,56 m

21465 kHz

13,98 m

21475 kHz

13,97 m

21540 kHz

13,93 m

46

Zur Theorie und Praxis
der Meteorseatter-

Gerhard Wagner — DM 2 BEL Verbindungen

Die Meteore, auch Sternschnuppen genannt, haben schon im Altertum die
Aufmerksamkeit der Menschen erregt. Bereits in früheren Jahren hat man
bemerkt, daß diese Erscheinungen mit wechselnder Stärke auftreten. Oft
waren diese am Nachthimmel dahinschießenden Lichtpunkte so gering an
Zahl, daß man ihnen — selbst in den Leihen berühmtester Forscher —
noch vor 200 Jahren kaum Beachtung schenkte. Allerdings gab es dann
und wann Nächte, in denen der Himmel von „kosmischem Feuer“ über¬
flutet schien, so zahlreich flogen die „Sternschnuppen“ dahin. Die Völker
betrachteten je nach ihrem Kultur- und Bildungsstand mit Verwunderung
oder Schrecken solche Naturereignisse, ihre mehr oder weniger aber¬
gläubischen Betrachtungen daran knüpfend ...

Daß es ausgeprägte Häufungen, Ströme von Sternschnuppen gibt,
wurde also schon vor langer Zeit bemerkt. Aber erst im Jahre 1800, nicht
zuletzt angeregt durch die äußerst zahlreichen und intensiven Einfälle
im Jahre 1799, begannen Wissenschaftler, sich eingehender mit diesem
Problem zu beschäftigen. Sie führten die ersten Höhenbestimmungen an
Sternschnuppen durch und stellten fest, daß diese Erscheinungen einer
sehr hohen Schicht angehörten und ihre hohe Geschwindigkeit auf kos¬
mischen Ursprung hinwies. Auf Grund dieser Beobachtungen registrierte
man die wichtigsten jährlich wiederkehrenden Meteorströme.

Der auffälligste dieser Ströme ist der im August vom Sternbild des Per¬
seus ausgehende. Für den Novemberstrom, der die großen Sternschnuppen¬
fälle von 1799 und 1833 ergeben hatte, war als Ausgangspunkt das Stern¬
bild des Löwen erkannt worden. Die Lage dieser Ausstrahlungspunkte
zwischen den Sternen führte zur Benennung der einzelnen Ströme: z.B.
die Perseiden, die Leoniden, die Lyriden (April; Sternbild der Leier), die
Orioniden (Oktober; Sternbild des Orion), die Geminiden (Sternbild der
Zwillinge) usw.

Schon sehr früh bildete sich die Theorie, daß Meteorströme durch Zer¬
fall von Kometen entstehen. Nichts lag also näher, als das ganze Stern¬
schnuppenphänomen als Kometenzerfall zu erklären. Neben diesen
Meteorströmen nahm man noch sogenannte sporadische Ströme an.

40

OM 0. Wagner,

DM 2 BEL
hält vor Funkamateuren
einen Vortrag über seine
Meteor Scatterverbindungen
auf dem 2-m-Band

Darunter verstand man weniger Irrläufer (die etwa durch Störungen in
stark veränderte Bahnen gedrängt worden waren) als vielmehr Meteore,
die zu schwachen, schwer nachweisbaren Strömen gehören. Darüber
hinaus gibt es wahrscheinlich Ströme, deren Komet noch gar nicht ge¬
funden wurde oder der infolge Bahn Veränderung nicht mehr als zugehörig
erkennbar ist.

Es gibt Meteorströme, deren Aktivität sich über mehrere Wochen er¬
streckt. Die November-Tawridere sind wenigstens einen Monat lang aktiv,
das System der Scorpiua-Sagittarius-StTöme im Juni/Juli noch länger. Im
Gegensatz dazu hält die Aktivität der Leoniden und Lyriden jeweils nur
1 Tag an [1],

Plant man eine Meteorscatterverbindung, so interessiert in erster Linie
neben Entfernung und Richtung (auf deren Berechnung noch eiugegangen
wird) das Maximum des betreffenden Stromes, der für die Verbindung
ausgenutzt werden soll. Diesen Termin kann man Tabelle 1 entnehmen.
Da das Maximum aber meist nur auf einen Tag fällt und eine MS-Ver-
bindung nur in den seltensten Fällen an einem Tag zustande kommt, ist

47

es notwendig, mehrere Teettage mit dem Partner zu vereinbaren, d.h. vor
dem Maximum und einen Tag danach. Natürlich spielt auch die Entfer¬
nung, die überbrückt werden soll, eine Rolle. Die Berechnung von Ent¬
fernung und Arbeitsrichtung wird dem interessierten OM sicher bekannt
sein [3];

cos D — sin A ■ sin B + cos A • cos B cos C. (1)

Zur Erinnerung sei erwähnt, daß
A = geografische Breite (eigene),

B = geografische Breite des Partners,

G = Längendifferenz in Oräd und Minuten,

1) = Entfernung in Grad und Minuten,

E = Richtung in Grad und Minuten
ist; 1 Grad = 111,3 km und 1 Minute = 1,855 km (1 nautische Meile).

Bild 1 Grafische Darstellung der aktiven Meteoreinjallfiächenim Aufriß und Grundriß —
E = Erdoberfläche, A and B = Stationen mit Antennen in wahrer Richtung,
A■■■11 ----- Entfernung, h = durchschnittliche Höhe der Meteore (— 100 km),
h' = Tangentenschnittpunkt etwa 22 km, lg — Tangenten (Horizont), r = Erd¬
radien, F v — vertikale aktive Fläche (Aufriß), F^ — horizontale aktive
Fläche (Grundriß), a,ß = vertikale Öffnungswinkel der Antennen, y, S = hori¬
zontale Öffnungswinkel der Antennen (die Öffnungswinkel beider Antennen
wurden der Einfachheit halber gleich groß angenommen)

48

( 2 )

Die Antennenrichtung errechnet sich nach der Gleichung

„ sin B — eos D • sin A

cos E =-.— ---.

sin D • cos 1)

Schon in [3] wurde die Möglichkeit erwähnt, die theoretische Meteor¬
einfallfläche zu beeinflussen. Bild 1 zeigt die grafische Darstellung der
aktiven Einfallfläche im Auf- und Grundriß. Punkt A und Punkt B ent¬
sprechen den beiden testenden Stationen. F v ist die aktive vertikale, F^
die aktive horizontale Einfallfläche. Winkel ot und ß verdeutlichen den
vertikalen Antenncnöffnungswinkel, während Winkel y und ö den hori¬
zontalen Öffnungswinkel beider Antennen darstellen. Der Einfachheit
wegen wurde für beide Antennen der gleiche Öffnungswinkel gewählt.
Die durchschnittliche Höhe der durch einfallende Meteore erzeugten
ionisierten Schicht liegt bei etwa 100 km. Das Beispiel nach Bild 1 zeigt,
daß es möglich ist, die gedachte Einfallfläche durch Vergrößern des hori¬
zontalen Antennenöffnungswinkels zu beeinflussen. Das könnte zum
Beispiel durch die Verwendung einer Gruppenantenne erfolgen, die gegen¬
über der Lang-Yagi bekanntlich einen größeren horizontalen Öffnungs¬
winkel hat. Man sollte jedoch immer berücksichtigen, daß der Gewinn der
Antenne keinesfalls zu klein sein darf, da es sieh teilweise um sehr geringe
Feldstärken handelt, die empfangen werden sollen!

Außerdem läßt sich, wie Bild 2 zeigt, die aktive Einfallfläche beeinflus¬
sen, indem man die Antenne etwas von der direkten Richtung abdreht.

Bild 2 a zeigt beide Antennen direkt aufeinander gerichtet; dadurch
ergibt sich eine Einfallfläche von 5/5.

Bei Bild 2 b sind beide Antennen um den halben Öffnungswinkel nach
der gleichen Seite abgedreht; das ergibt eine Vergrößerung der Einfall¬
fläche auf 6/5.

Büd 2 Die aktive Einfallfläche, l' h in Abhängigkeit von der Antennenrichtung

4 Elektronisches Jahrbuch 1971

49

Bild 2o zeigt Antenne B in direkter Richtung, während Antenne A
um den halben Öffnungswinkel abgedreht ist; die Einfallfläche hat sich
auf 3/5 verringert.

Bei Bild 2d ist die Einfallfläche 0, da beide Antennen um den halben
Öffnungswihkel entgegengesetzt abgedreht wurden.

Daß es sich bei dieser Darstellung lediglich um eine theoretische An-
nähme handelt, beweist die Praxis. Ein Test mit El 2 W verlief wie folgt:
In der ersten Testperiode gab es keinen nennenswerten Erfolg, so daß ein
weiterer Test im gleichen Monat — während der Perseiden — vereinbart
wurde. Leider erfolgte kein Bescheid, und zur vereinbarten Zeit kamen
auoh keine Signale aus Irland. Am zweiten Testtag setzten jedoch plötzlich
sehr starke finge und bürste ein. Signale mit etwa s 7 bis s 8 waren oft und
lange zu hören; sie kamen aber nicht von EI 2 W, sondern von SM2S0PD,
der mit OE 5 XXL testete. Dieses Beispiel beweist, daß man auoh bei
weiter als um den halben Öflhungswinkel abgedrehten Antennen sehr ‘gute
lautstarke Signale empfangen kann. Denn erstens werden die einfallenden
Meteore über einen großen Raum verteilt wirksam, zweitens empfängt
man ja nicht.nur Signale aus der Hauptstrahlrichtung der Antenne, son¬
dern auoh aus den Richtungen der Seitenzipfel der Antennencharakteristik.

Bild 3 Darstellung der Entfernung, die sich mit M S-Verbindungen Uberbrücken Läßt —
A = Antenne in Richtung B,
tg —Tangente zur Erdoberfläche (optische Sicht),
h = durchechnittlicke Meteorhöhe = 100 km,
r — Erdradius — 6376 km, a-Winkel der beiden Erdradien von A —B,
e - durchschnittliche Maximdtentfernung

50

Trotzdem muß man bestrebt sein, mögliohst die genaue Riohtung zum
Partner zu wählen, wenn eine erfolgreiche Verbindung zustande kommen
soll.

Wie groß ist die maximale Entfernung, die via MS überbrückt werden
kann? Die ausgezogene Linie (Bild 3) stellt die Erdoberfläche dar, die
unterbrochene Linie die durchschnittliche Meteorhöhe, die gleichzeitig
die reflektierende Schicht ist und für die Berechnung der maximalen
Entfernung mit einer Höhe von 100 km angenommen wird. Das schraf¬
fierte Feld stellt den vertikalen Öffnungswinkel der Antenne dar. Der
linke Schenkel des vertikalen Öffnungswinkels steht senkrecht auf dem
Erdradius (Tangente an die Erdoberfläche). Auf diese Weise entsteht ein
rechtwinkliges Dreieok. Winkel a läßt sich aus der Cosinusfunktion

cos a

r

r h

( 3 )

berechnen. Die Länge des zu diesem Winkel gehörigen Bogens e ist die
Entfernung von Station A zu Punkt B. Soll die Maximalentfemung über¬
brückt werden, so müssen sich beide Tangenten an der angenommenen
Reflexionsschicht schneiden. Für die Gegenstation entsteht dann der
gleiche Bogen, das gleiche Dreieck, so daß sich die maximale Entfernung
wie folgt berechnet:

637Ö

cos a = = 0,08465,

a = 10°6' = 605',
c = 605 ■ 1,855 = 1122 km,

1120 ■ 2 + Beugungsfaktor ö (20 bis 40%) ss 2600 bis 2700 km.

Die für Meteorscatterverbindungen erforderliche Stationsausrüstung
soll aus einem frequenzstabilen UKW-Empfänger (144- ”146 MHz) mit
einer Z. F-Bandbreite von etwa 2 kHz bestehen. Ein gutes NF-Filter leistet
auch bei MS gute Dienste. Der Sender sollte mindestens 100 W Input
haben; ein Mehr Schadet keinesfalls 1 Ein quarzstabilisierter Oszillator in
einem einwandfrei funktionierenden Thermostaten ist erforderlich.
Bezüglich der Antenne gilt, daß sich die Lang-Yagi (10 bis 15 Elemente
mit 13 bis 17 dB Gewinn) bei vielen OMs als die brauchbarste für MS er¬
wiesen hat. (Der Verfasser verwendete allerdings seit Beginn seiner TJKW-
Tätigkeit nur Yogi- Antennen.) Äußerungen und Stationsangaben einiger
MS-Leute, wie TJA 1 DZ, EA 4AO, OK 2 WOG, DL 3 YBA, LZ 1 BW,
SV 1 AB, YO 7 VS, bestätigen diese Erfahrungen bezüglich der Lang- Yogi.

Des weiteren sollte man die empfangenen Signale mit einem Magnet¬
bandgerät aufnehmen, das mögliohst 2 Geschwindigkeiten hat, um auf
diese Weise die Signale mit der halben Aufnahmegeschwindigkeit ab¬
hören zu können. Außerdem sollte jede MS-Station über die Möglichkeit

4*

51

Die Stalionsausrüstung von DM 3 DEL, die er 1005 für McLeorscalterVerbindungen
benutzte; v.l.n.r. Regeltrafo, 0-m-Sender, darauf Stehwellenmesser, Taste, dahinter
Mikrofonverstärker-Netzteil, 2-m-Empfänger, darauf Mikrofon und Lochstreifengeber,
Wellenmesser 3010, darauf eine Kleinqitarzuhr (VKB Funkwerk Erfurt)

verfügen, exakt die eigene Frequenz sowie die des Partners messen und
kontrollieren zu können. Die Tastgescliwindigkeit muß bei etwa 200 BpM
liegen. Die Tastung des Senders erfolgt am besten mit einem Rekorder,
mindestens aber mit einem Magnetbandgerät. Weiterhin gehört zur Sta¬
tionsausrüstung ein Empfänger, mit dem ein Zeitzeichen empfangen
werden kann (Radio DDR sendet zu jeder vollen Stunde ein Zeitzeichen).
Das „Zeiteisen“ muß nicht unbedingt eine Quarzuhr sein. Es genügt
eine genau gehende Stoppuhr mit 60-Sekunden-Teilung.

Selbstverständlich sollte es für jeden OM sein, den Test bis zum Ende
konsequent durchzuführen! Selbst dann, wenn nichts empfangen wird!
Das ist man dem QSO-Partner schuldig.

Die Praxis der MS-Verbindungen läuft wie folgt ab: Beide Stationen
senden ab Start beide Calls, z. B .XJA1DZ DM 2 BEL UA1DZ
DM 2 BEL. .. Das de wird neuerdings nicht mehr verwendet, da es
keinen Informationswert hat. Sobald die ersten Signale (z.B. nur Teile
der Calls) empfangen worden sind, kann mit der Sendung des Rapports
begonnen werden, z.B. TJA 1 DZ DM 2 BEL s25 s25 s25 s25 UA 1 DZ
DM 2 BEL s25 s25 s25 s25 . . . Das Zeitverhältnis Calls-Rapport soll
1:1 sein! Wurde der Rapport des Partners empfangen, so wird der Text
in UA 1 DZ DM 2 BEL R 25 R 25 R 25 R 25 . . . geändert. Wurde der
R-Rapport oder schon das RRR von der Gegenstation aufgenommen,

52

53

Bild 4 E L ( s..»■ e * •. ■ * . ^

54

Bild 5

dann wird ebenfalls nur RRR RRR RRR RRR . . . gesendet. Damit ist die
Sache „gelaufen“ und das QSO perfekt! Selbstverständlich schickt man
dem Partner die QSL sowie einen ausführlichen Bericht über die emp¬
fangenen Signale per Einschreiben zu.

Abschließend ein Blick auf die bisher vom Verfasser hergestellten MS-
Verbindungen (Bild 4).

OH 2 HK, DA 1 DZ, ÜR 2 BU, UA 1 MO, LZ 1 BW, F 8 DO,G 5 YV,
EA4AO, SV 1 AB, HB 5 KDO, UP2 0U, GM 3 EGW, TO 7 VS,
YO 7 KAJ, EI 2 A, UG 6 AD, LA 2 VO, UQ 2 AO, OH 2 BEW,LZ 1 VF,
OT 7 KH.

Ohne ein komplettes QSO herstellen zu können, testete der Verfasser mit
UP 2 OH, UP2KNP, TU1EXY, EI 2 W, GT1 NB, EA 1 AB u.
UG 2 AA.

Bild 5 gibt einen Überblick über die wichtigsten bekannten MS-Ver-
bindungen in Europa. Die überbrückten Entfernungen liegen sämtlich
zwischen 1000 und 2500 km.

Literaturverzeichnis

[1] Prof. Pr. Hoffmeister: Meteorströme, Verlag Werden und Wirken, Weimar

[2] Tabelle 1, zusammengestellt von einem schwedischen Astronomie-Professor

[31 Wagner, PM 2 BEL: Die Ausnutzung von Reflexionen an Meteorbahnen zu
Funkverbindungen mit Überreichweiten, FUNKAMATEUR 14 (1965), Heft 1,
S. 21

[4] UKW-Beriehte und'DL- QTC

55

Die Bodenstation

für Nachrichtensatelliten

Ein wichtiges Problem der modernen Funkelektronik besteht darin,
Systeme zu schaffen, die den direkten, störarmen Empfang von Fernseh¬
signalen über große Entfernungen durch künstliche Erdsatelliten er¬
möglichen. Um den Empfang solcher Signale sicherzustellen, braucht man
hochwertige Antennenanlagen mit großen Parabolspiegeln und kompli¬
zierte Empfangssysteme. Man kann Antennenabmessungen verringern
(damit auch die Kosten für die Bodenempfangsstationen senken), wenn
man

— die Senderleistung im Erdsatelliten steigert oder

— die Empfindlichkeit und die Störsicherheit der Empfangseinrichtungen

erhöht.

Eine Empfindlichkeitssteigerung des Empfängers durch größeren
Verstärkungsgrad ist über ein bestimmtes Maß hinaus praktisch nicht
möglich; denn mit zunehmender Verstärkung des Eingangssignals macht
sich das Eigenrauschen des Empfängers bemerkbar. Das Eigenrauschen
des Empfängers bestimmt also die Empfindlichkeit der gesamten Anlage.
In jüngster Zeit wurden für UHF-Empfangseinrichtungen rauscharme
parametrische Verstärker als Eingangsverstärker entwickelt und ein¬
gesetzt. In ihnen wird kein Elektronenstrom verursacht, so daß die Haupt¬
ursache für das Rauschen bei elektronischen Verstärkern entfällt. Bei
parametrischen Verstärkern erreicht man die Verstärkung durch perio¬
dische Kapazitätsänderungen einer Halbleiterdiode. Als Rauschquelle
kommt deshalb nur der Verlustwiderstand des Schwingkreises und der
der Diode in Frage. Da die Diode wie eine nichtlineare Kapazität arbeitet
(an der Diode liegt eine negative Vorspannung, damit kein Strom fließt),
ist auch (durch den Schwingkreis verursacht) das Rauschen minimal,
und der geringe Verlustwiderstand der Diode bewirkt, daß nur ein geringes
Thermorauschen auftritt.

Um die Empfindlichkeit von Empfangsanlagen weiter zu steigern,
setzt man gekühlte parametrische Verstärker ein. Mit zunehmender
Kühltemperatur nimmt das Rauschen ab.

50

Bild 1 Über ein Netz von Empfangsstat tonen werden in den entfernten Gebieten der
UdSSR die Sendungen über den Nachrichtensatelliten „ Molnija “ empfangen

57

Der Einsatz von rauscharmen Verstärkern mit hohem Verstärkungs¬
faktor in UHF-Empfangsgeräten löst das Problem einer wirkungsvollen
Tre nnun g des Nutzsignals vom Rauschen noch nicht allseitig. Besonders
schwierig zu lösen ist dieses Problem bei der Übertragung von Signalen
mit künstlichen Erdsatelliten. Hinzu kommt, daß bei Systemen, die für
den Betrieb von Sendern und anderen Empfängern an einer gemein¬
samen Antenne vorgesehen sind, bei denen an den Empfängereingang
zusätzliche Elemente, wie Ferritteile, Resonanzfilter u.a., angeschaltet
werden, sich der Rauschpegel der Empfangsanlage erhöht.

Aus allem bisher Gesagten ergibt sich, daß sich eine maximale Emp¬
findlichkeitssteigerung des Empfangssystems nur durch Senken des
Gesamtrauschpegels sämtlicher Elemente und Baustufen auf ein Niveau
unter dem der Antenne erreichen läßt.

Mit dem Problem, äußerst empfindliche Empfangsanlagen zu schaffen,
mit denen Fernseh- und Fernspreohsignale über große Entfernungen von
kleinen Antennen empfangen werden können, beschäftigte sich seit 1957
der junge sowjetische Wissenschaftler Wladimir Nikolajewitsch Alfejew.
In Zusammenarbeit mit anderen Spezialisten, wie A. W. Iwanzow,
J. W. Korcnjew, B. M. Lebed u.a., arbeitete er ein Prinzip aus, nach dem

58

Bild 2

,,Molnija 1" während
des Fluges im All

man Empfangsanlagen aufbauen kann, bei denen man die spezifischen
Eigenschaften stark unterkühlter Stoffe ausnutzt. Die Kühltemperaturen
erreichen dabei Werte nahe 78°K (Siedepunkt von flüssigem Stickstoff)
und darunter.

W. N. Alfejew löste das Problem hochempfindlicher Empfangs¬
geräte auf besondere Weise. Er entwickelte die Idee integrierter kryo-
elektronischer Anlagen, die nicht nur eine, sondern mehrere Funktionen
erfüllen können, so z.B. die Trennung, die Verstärkung, die Schwingungs¬
erzeugung, die Umwandlung der Signale u.a. Die Empfindlichkeit einer
solchen Anlage ist 20- bis 40mal höher als die rauscharmer Wanderfeld -
Röhren. W. N. Alfejew begründete den Aufbau polyfunktionaler kryo-
nischer Empfangsanlagen auf die komplexe Ausnutzung verschiedener
Eigenschaften fester Körper bei niedrigen Temperaturen.

Büd 3

Der Nachrichtensatellit ,,Molnija 2“;

1 — hermetisch abgeschlossenes

Gehäuse,

2 — Sonnenbatterien,

3 — Richtantenne,

4 — Geber filr die Orientierung

der Antenne zur Erde,

5 — Antennenantrieb,

6 — Kühler,

7 —- Organe zur Lagestabilisierung,

8 — Triebwerk für Bahnkorrektur,

9 —- Orientierungsgeber zur Bahn¬

korrektur,

10 — Orientierungsgeber zur Sonne,

11 — Heizplatte zur Thermoregulierung

Eine der hervorragenden Eigenschaften fester Körper bei niedrigen
Temperaturen ist die Supraleitfähigkeit. Beim Übergang des Metalls aus
dem leitenden in den supraleitenden Zustand wird der elektrische Wider¬
stand nahezu 0. Dabei entfällt die den Widerstand mit verursachende
Elektronenstreuung. Durch die niedrigen Temperaturen wird auch gleich¬
zeitig die Wärmebewegung der Elektronen herabgesetzt. Zu diesen Er¬
scheinungen bei der Supraleitfähigkeit gesellen sich noch weitere: Ver¬
drängung des Magnetfelds aus dem Metall, hohe Beweglichkeit der La¬
dungsträger in Halbleitern, zunehmende Nichtlinearität der U/I-Kenn-
linie eines idealen pn-Übergangs, Wachsen der magnetischen Energie in
Ferriten u.a. Auf der.Grundlage dieser Eigenschaften fester Stoffe im
Zustand der Supraleitfähigkeit kann man Empfangsanlagen schaffen, die

59

kein Thermorauschen aufweisen und die darüber hinaus bedeutend we¬
niger Verluste in den Funktionselementen des Empfangstrakts auf¬
weisen.

Betrachten wir jetzt den Einfluß der Kühltemperatur auf die physi¬
kalischen Parameter einzelner Elemente eines kryoelektronischen Geräts.
Ein hochempfindliches, störarmes Empfangssystem erfordert am Eingang
ein Filter, das die Aufgabe hat, die hohe Trennschärfe des Eingangs¬
verstärkers zu sichern. Diese Bedingung muß besonders bei der Konstruk¬
tion von Empfängern, die gemeinsam mit dem Sender -an einer Antenne
arbeiten, berücksichtigt werden.

Eine hohe Trennschärfe (Selektivität) des Eingangsfilters erreicht man
durch Bandbreiteneinengung. Hierzu dienen Resonatoren, die aber
wiederum das Thermorausehen erhöhen. Die Rauschtemperatur eines
Filters aus n Resonatoren, das dem Verstärkereingang vorgeschaltet ist,
kann nach der Formel

T — '/'

Bauschen Fl

2 2 1

L k =1

klles

*ok

+ 0

(i + af

\ *=i

berechnet werden; Tp; — Betriebstemperatur des Filters, OkBes — Güte
des belasteten fc-ten Resonators, Q 0 k — Güte des unbelasteten ife-ten
Resonators, G — Koeffizient, der die Rauscheigenschaften des Eingangs¬
verstärkers kennzeichnet.

Aus der Formel ist ersichtlich, daß die Rauschtemperatur nur durch
Kühlung (durch Verringerung von T-g\) und durch eine erhöhte Güte der
unbelasteten Resonatoren gesenkt werden kann. Werden die Resonatoren
unter einen bestimmten Pegel (unter die Debye sehe Temperatur) gekühlt,
so steigt die Güte sprunghaft. Die Ursache liegt in einer starken Senkung
des Widerstands der Resonatorwände.

Wie wirkt sich die hohe Kühltemperatur auf den Betrieb der Ferrit¬
einrichtungen aus? Die Rauscheigenschaften von Einrichtungen mit ge¬
wöhnlichen Ferriten (die eine Steinstruktur haben) verschlechtern sich
mit zunehmender Kühlung. Die Verluste wachsen, die Kopplung ver¬
ringert sich. Durch eine besondere Auswahl der Ferritmaterialien und
durch eine spezielle Technologie bei ihrer Herstellung kann man Ferrite
hersteilen, die bei Unterkühlung ihre Eigenschaften nicht nur behalten,
sondern sogar verbessern. Geräte, die mit polykristallinen Ferriten in
Granatstrüktur ausgestattet sind, können in einem sehr breiten Bereich
niedriger Temperaturen betrieben werden.

Die Mischstufe einer hochempfindlichen Empfangsanlage zeichnet sich
bei niedrigen Temperaturen dadurch aus, daß die Umwandlungsverluste
abnehmen. Sie hat außerdem einen geringen Rauschpegel und weist eine
hohe Betriebssicherheit auf. Dadurch ergibt sich die Möglichkeit, die Misch¬
stufe bei kleinen Verstärkungsfaktoren der Eingangsverstärker zu be-

60

treiben. Auf diese Weise erhöht sich die Betriebssicherheit der Eingangs¬
verstärker.

Polyfunktionale kryoelektronisehe Geräte sind als eine Einheit auf¬
gebaut und in einem hermetisch abgeschlossenen Behälter, dem Kryostat,
untergebracht. Die elektrischen Parameter weisen sehr hohe Werte auf.
Sie lassen sich mit den bekannten Methoden der Elektronik nicht erreichen.

61

Ein ununterbrochener Betrieb integrierter Geräte im „eingefrorenen“
Zustand erfordert nur geringe Energiezufuhr. Das Problem der Tempe¬
raturstabilisierung wurde dadurch gelöst, daß die Siedetemperatur der
kryonischen Flüssigkeit bei gleiohbleibendem Druck im Kryostat von den
äußeren Bedingungen unabhängig ist.

1963 wurde diese von W. N. Alfejew entwickelte Empfangseinrichtung,
die maximale Empfindlichkeit und Trennschärfe aufweist, als eine der
hervorragendsten Entwicklungen auf dem Gebiet der Funkelektronik
nicht nur in der UdSSR, sondern auch in anderen Ländern anerkannt.

Bild 4 zeigt den Übersichtsschaltplan einer solchen Empfangseinrich¬
tung, Bild 5 den konstruktiven Aufbau. Das Signal, mit Antenne (1)
empfangen, gelangt über die Koaxialleitung (3) an den Eingang des ge¬
kühlten Teiles der Empfangseinrichtung im Kryostat (2). Der Eingangs¬
teil des supraleitenden Resonators (4) arbeitet als Vorselektor und gleich¬
zeitig als Bandbreitenspreizer des paramagnetischen Maserverstärkers (5)
und des Teiles, der für den Breitbandempfang die erforderliche Flächen¬
form sichert. Der paramagnetische Verstärker wird durch einen Hohlraum
mit dem paramagnetischen Kristall (6) und einem Magneten mit der
supraleitenden Wicklung (10) gebildet.

Die PumpleiBtung, die für eine stabile Verstärkung des Eingangssignals
erforderlich ist, erhält der paramagnetisohe Verstärker vom Pumpgene¬
rator (8) über Hohlleiter (?) und über das T-Stück (9).

Nachdem das Signalton Maser verstärkt wurde, durchläuft es den Ent¬
zerrer mit dem Ferritelement (11). Weiter fließt das Signal durch die
Resonatorenkette (13), die die gleiche Aufgabe zu erfüllen hat wie die
Resonatorenkette (4). Anschließend gelangt das Signal an den para¬
metrischen Verstärker/Umwandler (12) mit der Halbleiterdiode (14). Die
Pumpleistung für den parametrisohen Verstärker/Umwandler liefert
ebenfalls Pumpgenerator (8) über Hohlleiter (7) und über das T-Stück (9).
Der Ausgang des parametrischen Verstärkers/Umwandlers ist mit Misch¬
stufe (16) über Entzerrer (15) verbunden. Der Mischstufe (16) wird
darüber hinaus von einem anderen Mischer (19) über Hohlleiter (17) ein
Signal zugeführt, dessen Frequenz sich um den Zwischenfrequenzbetrag
von dem Signal unterscheidet, das der Maser liefert.

Mischer (19) erhält vom Pumpgenerator und vom Empfängeroszil¬
lator (18) Signale. Der Empfängeroszillator arbeitet gleichzeitig als
Steuersender für die Sendeeinrichtung. Die automatische Phasenabstim¬
mung des Empfängeroszillators vollzieht der supraleitfähige Eichreso¬
nator (22).

Nachdem das Signal den Mischer (16) verlassen hat, wird es an den Ein¬
gang des ZF-Vorverstärkers (21) transformiert und tritt dann aus dem
Kryostat über die Koaxialleitung (20) aus.

Der gemeinsame Betrieb eines Senders (auf der Zeichnung nicht ab¬
gebildet) mit dem Empfänger an einer Antenne wird über einen ent-

62

sprechenden Anschluß über das Dreiwegestück an die Eingangsleitung
des Empfängers siohergestellt. Zur Entkopplung des Empfängers vom
Sender, dient Filter (23). Es ist auf die Sendefrequenz und auf die vor¬
genannte Eingangsresonatorenkette (4) abgestimmt. Das beschriebene
polyfunktionelle Empfangssystem wird für 3 Betriebsvarianten aus¬
gelegt.

In der Stickstoffvariante liegt die Rauschtemperatur des Empfangs¬
systems bei etwa 40°K. In der Heliumvariante entspricht die Emp¬
findlichkeit des Empfangssystems einer Rauschtemperatur von 7 bis 10°K.

Eine maximale Empfindlichkeit läßt sich mit einer speziellen Helium¬
variante bei einer Rauschtemperatur von 2 bis 4°K erreichen. Diese
Rauschtemperatur entspricht dem Kosmos- und dem Erdrauschen; sie
hängt von der Antennenkonstruktion ab.

Eine hohe Betriebssicherheit dieses Empfangssystems läßt sich er¬
reichen, wenn der Maser und der parametrische Verstärker mit niedrigen
Pumpleistungen betrieben werden. Sie liegen weit unter dem Schwin-
gungseinsatzpunkt. Der Verstärkungsfaktor beträgt in diesem Fall 10
bis 14 dB an Stelle von 20 bis 30 dB. Prinzipiell ist für eine derartige
Empfangseinrichtung keine Reserveanlage notwendig.

Die Wirksamkeit des von W. N. Alfejew entwickelten Empfangs¬
systems wurde,anschaulich mit dem experimentellen Nachrichtensystem
Molnija-1 demonstriert. Die Eingangsteile des Empfangssystems, die bis
zu der Temperatur von flüssigem Stickstoff unterkühlt waren, ermög¬
lichten im Mai 1965 den Empfang von Schwarz-Weiß-Femsehsignalen
und Mehrkanaltelefonieverbindungen zwischen Wladiwostok und Moskau.
Für den Empfang der Signale diente eine Parabolantenne von 15 m
Durchmesser. Mit einer Anlage wurden sowohl die Moskauer als auch die
Signale aus Wladiwostok empfangen. Gewöhnlich benötigt man für einen
derartigen Empfang 2 Empfangsanlagen.

Im gleichen Monat wurden mit der integrierten kryoelektronischen
Empfangseinrichtung erstmalig in der Welt Farbfernsehsignale über den
Nachrichtensatelliten Molnija-1 empfangen.

Im Juni 1965 erzielte man mit der selben Anlage noch einen Welt¬
rekord. Er betraf die Übertragungsentfernung von Signalen beim Einsatz
kleiner Antennen mit einem Durchmesser von 2 bis 3 m. Bei diesem Ver¬
such wurden in Wladiwostok ausgestrahlte Signale über den Nachrichten¬
satelliten Molnija in Moskau empfangen.

Das Bild zeigt, wie leistungsmäßig gleiche Signale mit Antennen
unterschiedlichen Durchmessers bei verschiedenen Varianten der Emp¬
fangseinrichtung aufgenommen werden können. Kryoelektronische Ein¬
gangsteile, die in Satellitennachrichtensystemen eingesetzt werden, ver¬
leihen dem System neue wertvolle Eigenschaften. Neben der enorm ge¬
steigerten Empfindlichkeit des Empfangssystems und der gleichzeitigen
Verringerung der Antennenabmessungen ist es möglich, Sendung und

04

Empfang mit einer Antenne durchzuführen. Auch der Empfang von
mehreren Fernsehprogrammen kann auf diese Weise siehergestellt werden.
In der Perspektive ist der unmittelbare Empfang der Fernsehsignale von
Satelliten auf kollektiv genutzten Antennen mit kleinen Abmessungen und
dem Anschluß von integrierten kryoelektronischen Empfangseinrich¬
tungen abzusehen.

Schlußfolgernd kann man sagen, daß in naher Zukunft unterkühlte
Empfangseinrichtungen für den Massenbedarf hergestellt werden dürften.
Der Anschluß dieser Teile an den gewöhnlichen Fernsehapparat sichert
dann den Empfang mehrerer Programme über Satelliten an jedem Punkt
der Erde. Sogar an Bord von Flugzeugen oder Schiffen ist es dann mög¬
lich, auf diese Weise „fernzusehen“. Die Kühlung der Eingangsteile wird
mit einer kleinen Kühlzelle erfolgen, die— vom Netz gespeist— nicht mehr
Energie verbraucht als der Haushaltkühlschrank.

Tabelle 1 Nachrichtensatelliten

Name J

Molnija 1

Intehat I

InteUat II ]

Intelsal III

1. Starttermin

23. 4.1965

6. 4.1965

26.10.1966

19.12.1968

Senderleistung

40 W

4 W

4X6 W

2X11W

Tabelle 2 Bahndaten Molnija 1

Name

Start¬

datum

Umlauf-

dauer

min

Bahn-

neigung

gegen

Äquator

Perigäum

km

Apogäum

km

Molnija 1A

23. 4.1965

720

65°

548

39957

Molnija 1B

13.10.1965

718

65,2°

490

39950

Molnija 1 C

25. 4.1966

710

64,5°

499

39950

Molnija ID

20. 10.1906

713

64,9°

485

39700

Molnija 1 E

25. 5.1967

715

04,8°

400

39810

Molnija IE

3.10.1967

712

65°

405

39600

Molnija 10

22.10.1967

714

64,7°

456

39740

Molnija 1H

21. 4.1968

713

05°

460

39700

Molnija 11

5. 7. 1968

715

65°

407

39539

Nach, einem Beitrag von I.Karpow
in der sowjetischen Fachzeitschrift
Radio , Heft 4/1969

5 Elektronisches Jahrbuch 1971

65

messen
steuern
regeln
optimieren

Für die Mechanisierung, Automatisierung und
Überwachung von Fertigungs- und Verfahrensprozessen

Thyristorverstärker im System „u

„ursamat

Magnetverstärker im System „ursamat"

für die stufenlose Spannungsstellung, z. B. zur Antriebs¬
regelung, zur Temperaturregelung oder zur Helligkeits¬
steuerung

Automatische Lüftungsregler

für die temperaturabhängige Lüftungsregelung, insbeson¬
dere in der Landwirtschaft

Elektronische Temperaturregler
Elektronische Temperaturwächter
Elektronische Zeitrelais

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VEB KOM BINAT
Meß- u. Regelungstechnik Dessau
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Der UHF-Konverter 1195.015
ing. Klaus k. streng Eisenach vom VEB Elektrotechnik

Bereits im Elektronischen Jahrbuch 1970 wurde eine Fotografie dieses
Geräts unserer Industrie gezeigt. Seit Einführung des II. Fernseh¬
programms wird der Konverter im Handel angeboten, so daß er unseren
Lesern nichts ausgesprochen Neues bedeutet. Doch den Elektronik¬
amateur interessieren ja Stromlaufplan, Daten und Aufbau. Auf sie wird
daher im folgenden eingegangen.

Ein UHF-Konverter setzt die empfangene UHF-Energie in den VHF-
Bereich um und macht auf diese Weise auoh ältere Fernsehgeräte emp¬
fangsbereit für UHF. Für den Besitzer des Fernsehgeräts ist dabei wich¬
tig, daß keine technischen Eingriffe erforderlioh sind. Gebraucht werden
lediglich eine UHF-Fernsehantenne und der Konverter.

Aus der Sohaltung des Konverters 1195.015 vom VEB Elektrotechnik
Eisenach (entwickelt im yEB Fernsehgerätewerke Staßfurt) geht hervor,
daß er praktisch keine Unterschiede zum UHF-Kanalwähler unserer
Industrie aufweist (Bild 1). Dies ist kein Zufall. Beide Geräte-’unter¬
scheiden sich lediglich in ihren Schwingkreisdimensionierungen (aus dem
Stromlaufplan nicht ersiohtlich). Da beide, Tuner und Konverter, im
VEB Fernsehgerätewerke Staßfurt entwickelt wurden, lag es nahe, in
beiden Fällen die gleiche Grundkonzeption zu benutzen.

Von einem unsymmetrischen 76-ß-Antenneneingang gelangt die UHF-
Energie zum Emitter des 1. Transistors, wo sie verstärkt wird. Aufgabe
dieses Transistors ist jedoch vor allem eine Rückwärtsdämpfung des
Oszillatorsignals aus der folgenden Stufe.

In der Kollektorleitung des 1. Transistors liegt die Primärseite eines
Zwischenkreisbandfilters, die naturgemäß bei derart hohen Frequenzen
ein Leitungskreis ist. Sie wird durch einen 7,7-kfI-Widerstand bedampft,
damit man die geforderte Bandbreite von j> 8,5 MHz erreicht. Duroh
Koppelschlitze ist der Sekundärkreis des Zwischenkreisbandfilters aü-
gekoppelt. Er wurde wie der Primärkreis aufgebaut, jedoch nicht be-
dämpft.

Eine Koppelschleife führt schließlich die UHF-Energie dem Emitter
des 2. Transistors zu. In ihm wird auoh die Oszillatorsohwingung erzeugt.

6 *

67

Der frequenzbestimmende Oszillatorkreis liegt am Kollektor; die Bück-
kopplung auf den Emitter wird von einem 0,6-pE-Kondensator zwischen
Kollektor und Emitter unterstützt. Durch Mischung von Eingangs- und
Oszillatorsignal entsteht in dem Transistor u.a. die Differenzfrequenz, die
man über einen Saugkreis auskoppelt. Sie liegt im Kanal 3, jedoch kann
im Bedarfsfall auf die Kanäle 2 oder 4 ausgewichen werden.

Alle 3 Kreise des Konverters (Zwischenkreis, Bandfilterkreis und
Oszillatorkreis) sind als A/2-Kreise aufgebaut und im Gleichlauf kapazitiv
abstimmbar. Der Abstimmbereich des Konverters erstreckt sich von
470- • ■ 620 MHz, erfaßt also den gesamten Bereich IV. Eine Exportaus¬
führung des Konverters überstreicht 470-860 MHz (Band IV/V).

Bemerkenswert ist die Schaltung des Netzteils, denn dieser wurde ohne
Transformator aufgebaut. Die Konverterschaltung führt Netzspannung
gegen Erde. Aus diesem Grund gelten für ihn die gleichen Sicherheits¬
vorschriften wie für Allstromgeräte. Die HE-Ein- und -Ausgänge sind
sämtlich über je einen kleinen Kondensator geführt.

Ein Spannungsteiler, bestehend aus einem 0,5-(J.F-Kondensator und
einem einstellbaren Widerstand von 1 kQ, teilt die 220 V des Netzes bis
auf eine Spannung von etwa 10 bis 14 V. Ein Germaniumgleichrichter
G7 103 richtet diese Spannung gleich. Ein 200-fiF-Ladekondensator ist
das einzige Siebmittel der Gleichspannung. Ein 220-kQ-Widerstand
parallel dem Spannungsteilerkondensator gewährleistet den Ladungs-
ausgleieh, denn der Einweggleichrichter bildet eine stark unsymmetrische
Belastung. Durch das Ausschalten des Konverters (doppelpoliger Schalter
in der Netzleitung) wird dieser gleichzeitig von UHF auf VHF umge¬
schaltet. Zu diesem Zweck verbindet man die 240-1}-Energieleitung der
VHF-Antenne mit dem Eingang des nachgesohalteten Fernsehempfängers
und trennt gleichzeitig den Konverterausgang ab.

Es fehlt jedoch eine Signallampe, so daß der Besitzer des Geräts — in
den meisten Fällen ein Laie — nur schwer erkennt, ob der Konverter aus-
oder eingeschaltet ist. Das kann dazu führen, daß man gelegentlich einfach
vergißt, den Konverter auszusohalten. Die unkonventionelle Schaltung
des Netzteils bietet auch keine Mögliohkeit, eine der übliohen Skalen¬
lampen zu speisen — es käme dafür nur eine 220-V-Glimmlampe in Frage.
Daß auch diese fehlt, ist ein Mini-Minuspunkt hei diesem ausgezeichneten
kleinen Gerät.

Technische Daten des Konverters 1195.015

Empfangsfreauenz

Eingangsimpedanz

Bauschzahl

Beflexionsfaktor

Abstimmung

max. Eingangspegel

470 bis 620 MHz (Kanäle 21- 39)
75 ß unsymmetrisch
6 bis 7 kT 0
0,65

kapazitiv kontinuierlich
12 mV

69

3-dB-Bandbreite

Leistungavers tfckung

BestQckung

Aiugangsimpedanz

Konvertierungskanal

Stromversorgung

Leistungsaufnahme

Abmessungen

max. Umgebungstemperatur

£ 8,6 MHz
10 bis 11 dB

2 x AF 189 bzw. 2 x ÖF 146
240 fl symmetrisch
8 bzw. 2 oder 4 (Band I)
220 V ± 10 %/50 Hz
IVA

225 mm X180 mm X 70 mm
45 "C

Der elektronische Ingenieur

Im Kieurer Institut für Kybernetik der Akademie der Wieseneckalten der Ukrainischen
SSR hat man gerade die neue elektronische Rechenmaschine Mir-2 geprüft. In dieser
neuen ERM wurden Ideen weiterentwickell, die bereits der Maschine Mir-1 zugrunde
lagen: die Interpretation komplizierter algorithmischer Sprachen für die Programmie¬
rung. Die ,,Sprache“ der meisten ERM war bisher noch relativ einfach. Um der Maschine
jedoch in dieser Sprache eine Aufgabe zu stellen, mußte die Aufgabe bis in die kleinsten
Einzelheiten detailliert sein, mit anderen Worten: als wolle man ein Hochhaus aus,
einzelnen Ziegelsteinen errichten.

Bei den Maschinen der Serie „Mir“ wurde eine Art der Interpretation entwickelt,
bei der die „äußere“ algorithmische Sprache fast vollständig mit der „inneren “ Sprache
der Maschine iibereinstimmt und die Notwendigkeit einer Translation entfällt. Das sei
an einem Beispiel erklärt.

Tfitt man im Speicher der Maschine komplizierte Systeme darstellen, so wird man
unumgänglich einzelne Elemente wiederholt verwenden: die elementaren mathematischen
Operationen. Ordnet man alle „gemeinsamen Punkte“ des Programms in Ebenen an
(auf der untersten die kleinen, aber sehr häufig anzutreffenden, weiter höher die größeren ),

70

so erhält man eine Art Pyramide, an deren Spitze sich die größten „Blöcke “ befinden,
d.h. die Operationen, die im Programmaufbau einzeln Vorkommen. Diese Neuheit
erlaubt es, bei minimalem Speicherbedarf ein hohes „intellektuelles “ Niveau zu erreichen.

Die Wissenschaftler des Eiewer Instituts interessierten sich besonders für die Lösung
mathematischer Aufgaben auf analytischem und nicht auf numerischem Wege. Für
diese Aufgaben eigneten sich die herkömmlichen Maschinen schlecht.

Die Programmierung auf der Mir-2 wird aus 2 Gründen erleichtert: Die „Sprache “
der Maschine ist so gewählt, daß sie Operationen und Formeln einfach wiedergibt. Zum
Beispiel wird die mathematische Operation „Klammer öffnen“ in der Maschine in Form
eines Blocks vorgesehen, man braucht sie dann im einzelnen nicht mehr zu program'
mieren. Weiter erhält der Mensch die Möglichkeit, die ERM zu jedem beliebigen Zeit¬
punkt zu korrigieren .

Die Mir-2 ist außerdem mit einem Bildschirm ausgestattet, und zwar stellt dieser
eine Art elektronischer Tafel“ dar, auf der Ziffern und Qieichungssysteme mit einem
Qesamtumfang bis zu 1000 Zeichen abgebildet werden können. Der Operator, der vor
dem Bildschirm sitzt, kann mit einem Blick das Arbeitsfeld der Maschine übersehen.
Die für eine solche Tafel bestimmte „Kreide “ unterscheidet sich äußerlich kaum von
einem gewöhnlichen Kugelschreiber. Indem der Wissenschaftler mit diesem Lichtstift
Über den Bildschirm fährt, unterstreicht er verschiedene Elemente der Formeln . Der mit
dem Stift gekennzeichnete Teil der Formel beginnt zu flimmern; die-Maschine „erkennt“,
daß in diesem Programmteil irgendeine Änderung erfolgen soll.

Eine Maschine, die eine „elektronische Tafel“ für die Umwandlung von Qieichungen
benutzt, wurde bisher nur in der Sotojelunion entwickelt. Sie wird zu einem unentbehr¬
lichen Instrument all jener Spezialisten werden, die bei ihren Untersuchungen mathe¬
matische Methoden benutzen.

Farbfernsehgerät mit integrierten Schaltkreisen

Eine Gruppe japanischer Elektronikfirmen sowie Institute an der Universität Osaka
betreiben gemeinschaftliche Studien Über den Aufbau eines Farbfernsehempfängers mit
einer möglichst großen Zahl von integrierten Schaltkreisen (ICs).

Das nunmehr vorliegende Versuchsgerät enthält nur noch 147 Bauteile einschließlich
22 IC gegenüber 594 elektronischen Bauteilen in der konventionellen Bauweise. Die
Anzahl der Lötstellen verminderte sich von 1250 auf 600. Das Mustergerät, dessen
Entwicklung weitergeht, enthält gegenwärtig noch die alte Chassisplatine, die jedoch
wegen der vielen ICs an Stelle diskreter Bauelemente ziemlich leer ist , jedoch dadurch
äußerst übersichtlich.

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Temperaturkompensation
Thorolf Kneüz von Quarzoszillatoren

Mitteilung

aus dem VEB Funkwerk Erfurt

Die Aufgabe bestellt darin, einen Quarzoszillator mit der Sehwingfrequenz
von / = 1 MHz so zu kompensieren, daß seine temperaturbedingte
Frequenzablage im Bereich von 5 bis 40 °C kleiner als 2 • IO -6 MHz, d.h.
weniger als 2 Hz beträgt.

Mit einem Quarz im Thermostatgehäuse erreicht man zwar eine weit
höhere Frequenzkonstanz in Abhängigkeit von Temperaturschwankungen;
es wirkt sich jedoch nachteilig aus, daß der Preis des jeweiligen Geräts
bei serienmäßiger Herstellung durch den hohen mechanischen Aufwand
bedeutend steigt. In vielen Fällen kommt man mit der eingangs gefor¬
derten Genauigkeit aus, so daß sohon aus diesem Grund ein Thermostat
übertriebenen Aufwand bedeutet, der sich außerdem durch sein Gewicht
und seine Abmessungen nachteilig auswirkt. Außerdem entfällt die lange
Einlaufzeit, die ein Thermostat erfordert. Der nachfolgend beschriebene
Oszillator ist sofort nach dem Einschalten betriebsbereit, vorausgesetzt,
daß sioh in seiner Umgebung keine Bauelemente erwärmen und die
Thermistoren beeinflussen.

Bild 1 zeigt die nichttemperaturkompensierte Grundschaltung, die für
Schwingfrequenzen um I MHz verwendbar ist. Der Quarz befindet sich

im Rüekkopplungsnetzwerk und wird in ir-Sohaltung betrieben. Der
Ziehkondensator G z besteht in diesem Fall nur aus einem abgleiohbaren
Festkondensator. Die Kompensationsschaltung fügt man lediglich an
Stelle des Ziehkondensators C z ein, woraus klar ersiohtlioh wird, daß für
die gesamte Kompensation nur C z „verantwortlich“ ist. Die 2stufige
Betriebsspannungsstabilisierung sowie die dem Oszillator nachgeschaltete
Trennstufe dienen der Frequenzstabilisierung gegen Betriebsspannungs¬
und Lastschwankungen. Die Ausgangsspannung der Schaltung beträgt
etwa U as = 3 V.

Quarze lassen sieh bekanntlich durch Reihenschaltung mit einem
Ziehkondensator um einen bestimmten Frequenzbetrag von ihrer Reso¬
nanzfrequenz/„ auf die Sollfrequenz / 0 +A/=/ziehen. Hierbei wird durch
die Reihenschaltung von G„ und G z die Gesamtkapazität des Quarzes
geringfügig verkleinert (Bild 2), was nach der Sohwingungsformel

2*Vv<Ws .

eine Erhöhung der Schwingfrequenz zur Folge hat.

-80 -W 0 M 80 110

T[°CJ -►

Bild 3 Frequenz-Temperatur-CharaJcteristik filr ÄT-Sehnitte
in AbMnoiglceU vom SctmiUvrinkd

74

Aus Bild 3 geht hervor, daß die gezogene Frequenz / in jedem Fall
größer sein muß als die maximale Frequenzabweichung der Frequenz-
Temperatur-Charakteristik im geforderten Temperaturbereich.

Die für dieses Beispiel verwendeten Quarze mit AT-Schnitt können, wie
Bild 3 zeigt, positiven bis negativen TK aufweisen, der im Temperatur¬
intervall von 6 bis 40 °0 als linear anzusehen ist. Die Kurven sind ku-
bisohe Parabeln, die ihren Wendepunkt bei 20 °C haben. Für andere
Quarztypen läßt sioh die Temperaturkompensationssohaltung nur bedingt
verwenden, da diese meist eine quadratische Parabel als Frequenz-
Temperatur-Charakteristik aufweisen.

Die Temperaturabhängigkeit wird in erster Linie von der Ersatzinduk¬
tivität Lq bestimmt. Dieser Umstand erleichtert die rechnerische Er¬
fassung der Kompensationssehaltung wesentlich, da G v C 0 sowie Ä 0 (der
für die Berechnung ebenso wie O 0 unberücksichtigt bleiben kann) als
Konstanten angesehen werden können.

Als Lösung für die Temperaturkompensation dient ein mit der Tempe-
'■ ratur sioh verändernder Ziehkondensator, eine Kapazitätsdiode, so daß
in der Endkonsequenz nur eine temperaturabhängige Steuerspannung
für die Kapazitätsdiode benötigt wird. Um sowohl den positiven als auch
den negativen TK der Frequenz-Temperatur-Charakteristik in einer
Sohaltung ausregeln zu können, kann eine Brückenschaltung nach Bild 4
benutzt werden, deren Brückenzweige entgegengesetzt temperaturab¬
hängig ausgelegt sind. Am Querwiderstand Bö kann die temperatur¬
proportionale Spannung abgegriffen werden. Bei der Bezugstemperatur
von 20 °0 wird die Brücke mit B 4 abgeglichen. Bei Temperaturänderung
versohiebt sioh die Brücke symmetrisch zur halben Betriebsspannung

75

Bild S Kurve 1 — maximale Frequenz-Temperatur-OharalcteristiJc des Quarzes
ohne Kompensation;

Kurve 2 — maximale Frequenz-Temperalur-Charakteristik des Quarzes nach
Kompensation

U B = 20 V) um gleiche Beträge. Es steht also bei Temperaturerhöhung
bzw. -Verminderung am Abgriff des Reglers R 5 eine kontinuierlich ein¬
stellbare Spannung von U vl = 10 V i Af7 T . Je nach Größe des Frequenz -
fehlers bei 40 bzw. 0 °C wird ein entsprechender Anteil dieser Spannung
U vl der Kapazitätsdiode zugeführt. Da die Frequenz in der Frequenz-
Temperatur-Charakteristik und auch die Brückenschaltung selbst sieh
symmetrisch und linear um ihren Wert bei 20 °C ändern, genügt ein
Zweipunktabgleioh bei 20 °C und bei einem der beiden Temperatureck¬
punkte 0 °C oder 40 °C. R 10 und R 11 bewirken nur die Entkopplung des
Quarznetzwerks durch die Brückenschaltung bzw. durch die Vorspan -
nungserzeugung mit R 12 und R 13.

76

Berechnung der Schaltung

Die für dieses Schaltungsprinzip erforderlichen Quarze müssen mit ihrer

A/

Sohwingfrequenz /„ um einen bestimmten Betrag ----- <1-10 4 unter

der Sollfrequenz / = 1 MHz liegen. Der Quarz wird bei 20 °C in der
Oszillatorschaltung betrieben, in der er später (kompensiert) zum Einsatz
kommen soll. C z muß dabei sehr groß gegen die Eigenkapazität Oq des
Quarzes sein (z.B. 10 nF bis 1 pF). In dieser Schaltung wird einmal die
Frequenz / 0 des Quarzes gemessen, zum anderen das für die Frequenz -
erhöhung von /„ auf / = 1000000,0 Hz notwendige O z bestimmt. Die
Frequenz beträgt in diesem Fall/ 0 = 999916,4 Hz, d.h., der zu ziehende
Frequenzbetrag beträgt 83,6 Hz. Es muß für die folgenden Berechnungen
die größte negative Fertigungstoleranz des Quarzes zugrunde gelegt
werden, da hier der Oesamtziehkondensator den kleinsten Wert hat.

Jede über dieser unteren Fertigungstoleranz liegende Nennfrequenz
kann man durch Zuschalten des Parallelkondensators G p in Form einer
Parallelverschiebung der Frequenz-Temperatur-Charakteristik kompen¬
sieren. Die parallelgeschaltete Kapazität C p muß klein gegen die Gesamt¬
kapazität der Reihenschaltung C D und G bleiben, da O p den Betrag der
Frequenzvariation im Temperaturbereich verringert. Wird ein zu großes
O p erforderlich, so ist ein weiterer Frequenzfeinabgleich durch eine Ver¬
schiebung der Spannung U pl mit R 13 möglich.

Die erforderliche Ziehkapazität C t beträgt C t = 26,6 pF. Der maximal
mögliche TK des Quarzes ist laut Datenblatt:

TK = ± 20 ' ^4””* = ± Y * 10-8 MHz /° C ’

Das entspricht im Temperaturintervall von ± 20°C einer maximal mög¬
lichen Frequenzabweichung von A/ = ± 6,66 Hz, wenn man aus rech¬
nerischen Symmetriegründen die untere Temperaturgrenze auf 0°C legt.
Es kann somit Tabelle 1 aufgestellt werden:

Es gilt die Formelentwicklung

f»=—zL=, f-
iL„ • C„

i 1

27T / L,

Cq-Cz

Cq +

Durch Ausklammern von C z und Umstellen folgt

2^ VC«

I °z

■i

i + -

/

/o

c

c.

77

Allgemein gilt für das Wurzelglied folgende Reihenentwicklung:

yi+* = l+ya;-

2.4

* 2 +

2-4-6

Daraus ergibt sich für die vorliegende Gleichung

80, 2

Die Berücksichtigung der ersten beiden Glieder der Reihe erlaubt aus¬
reichende Genauigkeit.

Tabelle 1

TI°C

/„/Hz; TK = +

4//Hz

/„/Hz; TK = -

AH Hz

0

909903,0

—7

999917,0

+7

10

999906,5

-3,5

999913,5

+3,6

20

999910,0

0

999910,0

0

30

999913,5

+ 3,5

999906,5

-3,5

40

999917,0

+7

999903,0

-7

Daraus lassen sich duroh Umstellen noch folgende Beziehungen für
O q , O z und/ ableiten:

= -Tr • - 7 —- (°q = konst.), ( 1 )

f - 1

( 2 )

( 3 )

Aus Formel (2) erhält man mit / 0 = 999916,4 Hz, / = 1000000,0 Hz und
G z = 26,6 pF O t = 4,46 fF.

Mit Formel (1), in der G l sowohl abhängig von/„,als auch von T ist,
C z = <P(T); g (/),

läßt sich Kurve 1 in Bild 6 berechnen. / wird mit 1000000,0 Hz ein¬
gesetzt ,/ 0 der Funktion/„ = g (T) ist aus Tabelle 1 ersichtlich. Setzt man
ebenfalls in Formel (1) für / die zulässigen Toleranzwerte / ± 2 Hz ein.

78

Jim Toleranz/bld derSol/kuryeaAf-±ZHz
_ _ C z -Verlauf der berechneten Schaltung

Bild ä Verlauf der Funktion C 1 — f(T)

1 — erforderlicher C z -Verlauf zur völligen Kompensation (Sollkurve),

2 — Toleranzfeld der Sollkurve bei f - - ±2 Bz,

3 — C t -Verlauf der berechneten Schaltung

so erhält man das Toleranzfeld 2 in Bild 6 , in dem sioh die Werte für C z
ans der Funktion O z = <p (T) bewegen können.

Es folgt nun die Berechnung der Kapazität C in Bild 4. Da die Span¬
nung Up bei 20 °C durch R 12 und R 13 fest einstellbar ist, wird in der
Kennlinie der Kapazitätsdiode C' B =f(U B ) (Bild 7) die Diodenspannung
XJ D = 4 V frei gewählt, d.h., U v2 = U vl — V D = 10 V — 4V = 6V.

Bei U D = 4 V ist C D = 34,5 pF. Daraus folgt

G P' g z(20°C)
G D G z( 20°C>

87 pF.

Für die Bestimmung von ± A17 el wird C B für 0 und 40 °C bei positivem
oder negativem Quarz-TK ermittelt

C D( 0°C)(+)

C ' ,Cr g(0°0)(+)
0 ~ C z(0°C) (+)

31,2 pF.

70

U D [V] -►

Bild 7 Kennlinie C ^ = 1(ü D ) der Kapazitätsdiode OA 910

Nach Bild 7 ist dann ^7^>(0°C)(-f-) “ 4»9 V.

C .D(40°C)<+)

C ’ G z( 40°C)(+)
0 — *+40°C)(+)

= 38,7 pF.

Nach Bild 7 ergibt sieh nun P fl (40°C)(+) = 3 >1 V.

Bei Temperaturänderung von 20 °C ± 20 °C muß sieh U vl um + 0,9 V
ändern. Aus dieser Spannungsänderung läßt sich die erforderliche Wider-
standsänderung der temperaturabhängigen Brüokenzweige bestimmen.

Bei 20 °C ist

(R 2 + R 3) || R 1 = (R 8 + R 9) || R10 = 10 kQ.

Bei 0°C wird

(R 2 + R 3) || R 1 = (R 8 + R 9) || R 10 = 12 k£l.

Bei 40 °C ergibt sich

(R 2 + R 3) || R 1 = (R 8 + R 9) || R 10 = 8,35 kß.

Linearisiert man den erforderlichen Widerstandsverlauf der Kombination
R 1, R 2 und R 3 bzw. R 8, R 9 und R 10, so kann man, ausgehend von
20 °C, die Temperaturkoeffizienten dieser Kombinationen bestimmen.
Für den Bereich von 20 °C -*■ 0°C erhält man

AB = +2 kn 0 20%,
AB 20%

TK =

A T —20 °C

-i%.°c-

Für den Bereich von 20 °C -* 40 °C ist dann
AB = -1,65 kß ö -16,5%,
AB —16,5%

TK =

A T +20 °C

■0,825% .°C-

80

0 10 20 30 40

r[°cj -►

Bild 8 Verlauf der Funktion Rrp = f(T) des temperaturabhängigen Brückenzweigs;
Kurve 1 — Thermistor TNM 10 k,

Kurve 2 — (TNM 10 kß + 10 kS2) j | 20 kä,

Kurve 3 — geforderter Verlauf gemäß Berechnung R ^ = f(C x )

Diesem geforderten Widerstandsverlauf entspricht annähernd eine
Widerstandskombination von (TNM 10 kß + 10 kß) || 20 kß. Der TK
des Thermistors beträgt TKß2o°c = —4,2% • °C _1 . Bestimmt man auf
Grund der W T iderstandsänderung über der Temperatur rückwärts das
der jeweiligen Temperatur entsprechende C z , so erhält man den rechne¬
risch ermittelten C z -Verlauf (Bild 6— Kurve 3). Der auftretende Frequenz¬
fehler läßt sich mit Formel (3) berechnen. Daraus gewinnt man dann die
Fehlertabelle (Tabelle 2).

Die rechnerisch erreichte Frequenzkonstanz liegt im geforderten Tem¬
peraturbereich von 5°C-"40°C bei ^1 Hz. Das entspricht einer Genauig¬
keit von 1 • 10~ 6 .

Unberücksichtigt blieben bei den Berechnungen die Bauelemente¬
streuungen, die besonders bei den Thermistoren und bei der Kapazitäts-

6 Elektronisches Jahrbuch 1971

81

diode ins Gewicht fallen. Eine Berücksichtigung dieser Faktoren läßt
jedoch den Rechenaufwand so stark ansteigen, daß einige praktische Ver¬
suche schneller zum Ziel führen.

Tabelle 2

T

/(TK = +)/Hz

«TK = -)/Hz

0

+1,49

-1,01

5

+1,04

-1,06

10

+0,99

-0,707

20

-0,082

-0,082

30

-0,0075

+0,49

40

-0,69

+0,38

Was versteckte Huggy in der schwarzen Kiste?

2 Bauelemente liegen in Reihe mit einem Strommesser an der Netzspannung.
Folgende Ströme werden gemessen:

— mit dem Multizet im Bereich 0,3 A Wechselstrom 71 mA
mit dem Multizet im Bereich 0,3 A Gleichstrom 64 mA

— mit einem Dreheisen- oder Thermoumformerinstrument 100 mA

Durch ein vorgeschaltetes Wattmeter bzw. durch Auszählung der Umdrehungen am
Elektrizitätszähler ermittelt man weiterhin eine Leistungsaufnahme von 15,5 W.
Welche Bauelemente enthält die black-box $ (Lösung s. S. 251)

82

Ing.Karl-Heinz Schubert— DM2AXE

Praktische Beispiele
zur Anwendung von IS

In den früheren Ausgaben des Elektronischen Jahrbuchs [1] wurden grund¬
legende Beiträge zur Technik der integrierten Schaltungen (IS) veröffent¬
licht. Nun einige praktische Beispiele zur Anwendung. Der VEB Kera¬
mische Werke Hermsdorf hat inzwischen seine Reihen an KME-3-Bau-
steinen in Dünnschichthybridtechnik erweitert, so daß universell ver¬
wendbare Bausteine-zur Verfügung stehen. In der Amateurpraxis inter¬
essieren vor allem die analogen Bausteine, die nachfolgend aufgeführt
sind:

analoge Baureihe A 2
ES I lstufiger Schaltkreis, Typ I

ES II lstufiger Schaltkreis, Typ II

ES III lstufiger Schaltkreis, Typ HI

ZBV 2stufiger Breitbandverstärker

W 12 3stufiger Vorverstärker
BV 12 3stufiger Breitbandverstärker
analoge Baureihe A 3

UVW universeller WechselspannungsVerstärker

DY 1 Differenzverstärker, Typ 1
DV 2 Differenzverstärker, Typ 2

Die mit Dünnfilm-Widerstandsnetzwerken und Miniplasttransistoren
SF 216 bestückten Schaffungen sind in Metallbechem untergebracht und
vergossen. Bild 1 zeigt eine Skizze der äußeren Gehäuseabmessungen. Die

nr

V o/

0,'S

Bild 1 Oehduseform der KME-3-Bausteine

Bild 2 Grundsehaltungen für Istufigen Schaltkreis (a) und für 2stufigen Breitband¬
verstärker fbj

Länge l richtet sich nach der Anzahl der Anschlüsse (6 Anschlüsse:
l - 17,3 mm; 10 Anschlüsse: l = 26,3 mm z.B.). Bild 2 zeigt die Schal¬
tungen für Typ ES und Typ ZBV. Der ES-Typ kann in Emitter- oder
Basisschaltung betrieben sowie in Verstärker-, Misch- und Oszillator¬
schaltungen verwendet werden. Die Spannungsverstärkung liegt je nach
äußerer Beschaltung zwischen 14,8 und 25 dB. Für die genannten Bau¬
steine kann die Versorgungsspannung bis zu 12 V betragen. Die Ver¬
stärker nach Bild 3 werden durch die außen liegenden Bauelemente hin-'
sichtlich Verstärkungsfaktor, Bandbreite und Impedanzen angepaßt. Der
universelle Wechselspannungsverstärker (Bild 4) ist für die Meß-, Steuer-
und Regelungstechnik bei Frequenzen von 50 Hz bis 10 kHz vorgesehen.

Bild 3 Gmndschaltungen für 3stufigen Vorverstärker (a) und für 3stufigen Breitband¬
verstärker

84

Bild 4

GrundschaBüng
für universellen
Wechselspannungs~
verstärker

Die erreichbare Verstärkung liegt bei 78 dB, die obere Grenzfrequenz bei
etwa 500 kHz.

Im Augenblick noch umfangreicher ist das Angebot an digitalen Bau¬
reihen :

D 1/D 11 langsam schaltendes System in RT-Logik,

D 2 mittelschnell schaltendes System in DT-Logik,

D 31 schnell schaltendes System in LL-Logik.

Diese Bausteine setzt man vorwiegend in der Rechentechnik und in der
industriellen Elektronik ein (Hinweise in [2]). Nachfolgend Näheres über
die Anwendung vor allem linear (analoger) integrierter Verstärkerschal-
tungen. Für die Bezeichnung solcher IS gibt es in Westeuropa einen Be¬
zeichnungsschlüssel (siehe Tabellen).

Rundfunk und Fernsehen

In der Konsumgüterelektronik findet man vereinzelt bereits IS in der
Schaltungspraxis von Empfangsgeräten. Das tritt am stärksten hei der
NF-Verstärkung in Erscheinung; aber auch in HF- und in ZF-Stufen gibt
es Anwendungsbeispiele. Dabei steht im Vordergrund nicht die Preis¬
ermäßigung, sondern vielmehr eine Verbesserung der technischen Para¬
meter.

Bild 5 zeigt eine Anwendung des eigentlich für den NF-Bereich vorge¬
sehenen integrierten Verstärkers TAA 131 (Siemens). Die HF-Eigenschaf-
ten sind noch so gut, daß sich mit 2 IS ein Miniaturempfänger aufbauen
läßt. Es handelt sich um einen Geradeausempfänger mit 3stufiger HF-
und 3stufiger NF-Verstärkung. Damit der HF-Verstärker beim Empfang
leistungsstarker Sender nicht übersteuert wird, ist die Lautstärkeregelung
als veränderbare Gegenkopplung ausgeführt. Das Plastgehäuse der IS
hat die Abmessung 2,7 mm x2,7 mm X 1,1 mm; mit der Ferritantenne

85

W/i

Büd 5 Miniaturempfänger mit 2 linearen integrierten Verstdrkerschaltungen [3]

Büd 6 Orundschaltungen für IS TA A 131 (a) und pA 703 E (b)

14 mm X 4 mm x 0,75 mm läßt sich also der komplette Empfänger sehr
klein gestalten. Der Schwingkreis wird auf einen Sender fest abgestimmt.
Bild 6a zeigt die Grundschaltung der verwendeten IS [3].

Beim Taschensuperhetempfänger sony 1CR-10Ö sind die Abmessungen
58 mm x 31 mm x 18 mm, die Masse 90 g, empfangen wird der MW-
Bereich. Die Schaltung enthält 1 Misch-Oszillator-Transistor, 1 IS und
1 Komplementär-Endstufe. Die IS, die als Breitbandverstärker die ZF
verstärkt, die Demodulation vomimmt und auch NF-Vor- und -Treiber¬
stufe enthält, besteht aus 9 Transistoren, 4 Dioden und 14 Widerständen.
Sämtliche Bauteile sind auf einer Siliziumscheibe mit den Abmessungen
2,25 mm x 1,6 mm untergebracht. Die Ausgangsleistung wird mit 50 mW
angegeben [4],

Der IO 2000 enthält 2 IS neben dem Misch-Oszillator-Transistor und
der'Komplementär-Endstufe. Auch bei diesem Super'liegt die gesamte
ZF-Selektion vor dem breitbandigen ZF-Verstärker und Demodulator

86

(IS N1140 M). Am Eingang des ZF-Verstärkers liegen 2 ZF-Kreise, die
über ein keramisches Filter gekoppelt sind. Für NF-Vorstufen und Treiber¬
stufe wird die IS TAA 263 eingesetzt. Die IS N1140 M enthält 13.Tran¬
sistoren (4 als Dioden geschaltet), 1 Diode und 13 Widerstände. Als
3stufiger NF-Verstärker (3 Transistoren, 2 Widerstände) istdie IS TAA 263
ausgeführt. Der MW-Empfänger wurde rund konstruiert (75 mm Durch¬
messer, 30 mm diok) und hat eine Empfindlichkeit von 400 fiV bei
50 mW [5].

Gut eignet sich für die Anwendung von IS der FM-ZF-Teil eines Rund¬
funkempfängers. So lassen sich durch IS das Laufzeitverhalten, die
Kurventreue bei großen Signalen und die Begrenzungseigenschaften
wesentlich verbessern. Das spielt beim Qualitätsempfang von Stereo¬
sendungen natürlich eine ausschlaggebende Rolle. Zur ^Lösung dieses
Problems ist man mehrere Wege gegangen. Bild 6 b zeigt die IS fiA 703 E
(Fairchild), die in einem 4stufigen FM-ZF-Verstärker benutzt wird. Die
Schaltung stellt einen Düferenzverstärker (T 3, T 4) dar. Der Arbeits¬
punkt wird durch die Reihenschaltung der Dioden (T 1, T 2) eingestellt.
T 5 gewährleistet die Gleichstromstabilisierung von T 3 und T 4. Bei
Übersteuerung von T 3 erfolgt durch T 4 eine zunehmende Begrenzung,
so daß praktisch nach Einsetzen der Begrenzung eine konstante Aus¬
gangsspannung besteht. Bild 7 zeigt die beiden letzten Stufen des FM-ZF-
Verstärkers. Da stufenweise eine selbsttätige Begrenzung des Signals
erfölgt, kann eine spezielle Regelung des Verstärkers entfallen. Die Ge¬
samtverstärkung beträgt etwa 92 dB [6].

Büd 7 Die beiden letzten Stufen de» OSrUr-FM-ZF-Verstärkers, der inegesamt mit
4 IS bestückt ist [6]

Einen anderen Weg ist man beim FM-Super A 76 gegangen (Revox-
Hi-fi-Serie). Die gesamte Selektion wird am Eingang des FM-ZF-Ver¬
stärkers konzentriert. Es handelt sich dabei um ein passives Filter aus
8 Kreisen; die Bandbreite ist 240 kHz. Darauf folgt ein 5stufiger Be¬
grenzungsverstärker mit 5MHz Bandbreite, der mit,5IS bestückt ist

87

Bild S Im FM-Super A 70 fRevox) ist dar FM-ZF-Tr.il breitbandig mit ö inte¬
grierten BrhaUungcn aulgebaut (Wßrlcfoto)

(RCA CA 3028). Bild 8 zeigt in der Mitte diesen FM-ZF-Verstärker.
Valvo hat mit der IS TA A 350 einen kompletten Begrenzungsverstärker
integriert (21 Transistoren, 24 Widerstände) [7],

Dieser ist 4stufig aufgebaut und ergibt eine Spannungsverstärkung
von etwa 65 dB. Jede Stufe besteht, aus einem Differenzverstärker mit
Emitterfolgeausgängen und Konstant ström quelle. Die Filter zur Selek¬
tion werden wieder vor der IS angeordnet.

Mit der integrierten Schaltung CA 3005 (BCA) kann auch der UKW-
Tuner ausgerüstet werden. Bild 9 zeigt die Grundschaltung der IS CA 3005,
die sich als HF-Vorverstärker, Oszillator- und Mischstufe einsetzen läßt
[8]. In Bild 10 wird ein einfacher UKW-Tuner mit 2-Kreis-Abstimmung
und einer IS gezeigt. T 3 garantiert stabile Emitterströme. Über 5 pF

88

Bild 10 U KW-Tuner-BchaUung, bestückt mit einer IS [8]

erfolgt die Rückkopplung von Kollektor T 2 an Basis T 1, wobei L 2/C 2
die Frequenz bestimmt. Das Eingangssignal gelangt an die Basis von T 3.
Über die Emitter werden Eingangs- und Oszillatorfrequenz gemischt, so
daß man am Kollektor von T1 die ZF von 10,7 MHz aussieben kann. Die
Grenzempfindlichkeit für 30 dB ist 10 U.V. Bessere Tuner mit 3-Kreis-
Abstimmung verwenden eine IS als Oszillator- und Mischstufe und eine
IS als HF-Vorverstärker. Benutzt man für letztere die Kaskodeschaltung,
so ist die erreichbare Grenzempfindlichkeit besser als 2 (J.V.

Zunehmend werden IS auch im Fernsehempfänger eingesetzt (z.B. im
Ton-ZF-Teil), und zwar vor allem bei aufwendigen Farbfernsehgeräten.
Die speziell entwickelte IS TAJ101 (AEG-Telefunken) dient als Flip-flop
im PAL-Umschalter. Die IS TAJ 101 enthält auf dem Kristallplättchen
(1,2 mmx l,2 mm) 9 Transistoren, 10 Dioden und 13 Widerstände.

NF- Verstärkertechnik

Die ersten integrierten Linearverstärker für NF-Anwendungeu waren
meist Kleinsignal-Vorverstärkerstufen. Beispiele dafür wurden in [1]

ICüh/fbhne

Bild 11 Ansicht einer linearen integrierten
Schaltung für größere Ausgangsleistung

89

bereits vorgesijellt. Seit 1968 kamen aber verstärkt auch integrierte
Leistungsverstärker heraus für Leistungen von 0,5 W bis etwa 100 W.
Die Abführung der Wärme erfolgt durch einen Kupferstreifen, auf dem
man die iS aufmontiert. Das Gehäusematerial ist weitgehend Plastwerk¬
stoff. Bildll zeigt die IS PA 237 (General Eleotric; 2 W). Bis zu Ausgangs¬
leistungen von etwa 1W benutzt man meist die von den Transistoren her
bekannten Gehäuseformen TO-5 und TO-74.

Die integrierten Leistungsverstärker enthalten alle erforderlichen Bau¬
elemente (Transistoren, Dioden, Widerstände), so daß zum betriebs¬
bereiten Verstärker nur noch Kondensatoren und Potentiometer zuge*
schaltet werden müssen. Bild 12 zeigt einen kompletten Gegentakt-B-
Verstärker mit der IS CA 3020 A. Die erreichbare Ausgangsleistung ist
1 W. Die Grundsohaltung der IS CA 3020A besteht aus 7 Transistoren,
3 Dioden und 11 Widerständen [9].

Bild 12

Kompletter Gegenlakt-B-
V er stärker für 1 W
Ausgangsleistung [9]

Bild 13

Grundsohaltung für
IS PA 248 bzw. PA 237

90

Büä U

2- IF- Verstärker mit eisenlosem
Ausgang [10]

Den gleichen Aufbau zeigten die IS PA 237 (2-W-Verstärker) und die
IS PA 246 (6-W-Verstärker). Durch erweiterte Kühlflächen und durch
eine andere äußere Beschaltung ließ sich die Ausgangsleistung von 2 W
auf 6 W erhöhen. Bild 14 zeigt die Schaltung des kompletten 2-W-Ver-
stärkers. Die volle Aussteuerung erfordert eine Eingangsspannung von
120 mV. Der Frequenzbereich (—3 dB) reicht von 18 Hz bis 100 kHz; die
Eingangsimpedanz ist 40 kfl, der Klirrfaktor 1>7%. Beim Einsatz zur
Schallplattenwiedergabe wird man die Eingangsschaltung hochohmig
dimensionieren oder eine Entzercerschaltüng davor anordnen [10].

Bei IS mit größeren Leistungen..werden in dem Plastgehäuse neben der
IS auch Kondensatoren in Dickfllmtechnik untergebracht. Der 50-W-
Verstärker S11050A (Sanken Ipectric, Japan) hat die Abmessungen
100 mmx50 mmx25 mm; er enthält'6 Transistoren, 1 Diode, 18 Wider¬
stände und 8 Kondensatoren. — Die zur Zeit größte Leistung — 100 W —
gibt die IS TA-7625 ab (RCA). Die Abmessungen des Plastgehäuses sind
58,4 mm x 48,3 mm x 12,7 mm; es enthält 11 Transistoren, 8 Dioden,
23 Widerstände und 7 Kondensatoren. Mit einer symmetrischen Ver-i
sorgungsspannung von ^ 37 V ist die Ausgangsleistung qn 8 Q etwa
60 W. Der Frequenzbereich umfaßt 20 Hz bis 50 kHz, der Klirrfaktor ist
0,5%:

/

Amaleurfunlcpraxis

Für den Funkamateur gibt es interessante Anwendungsmöglichkeiten
für integrierte Schaltungen. Die bisher besprochenen Schaltungsbeispiele
mit linearen integrierten Schaltungen lassen sich rationell in Empfänger¬
und Modulationsverstärkerschaltungen einsetzen. Aber auch in Sender¬
schaltungen, so vor allem bei der Signalaufbereitung eines SSB-Senders,
kann man IS verwenden. Bild 15 zeigt die Schaltung eines Balance¬
modulators mit der IS TAB 1 01, die 4 Transistoren in Bingmodulator-
schaltung enthält [11]. Die erforderliche Trägerleistung ist bedeutend

91

TAB 10,1

geringer als bei herkömmlichen Diodenquartetten. Für die Trägerrest¬
leistung wird ein sehr geringer Wert angegeben (3 nW = 0,003 (tW bei
34 kHz). ZLALV verwendet in seinem SSB-Sender einige IS, u.a. den
Typ CA 3028 als Balancemodulator. Für die Trägerunterdrückung gibt
er bei 450 kHz mehr als 60 dB an, für 8,6 MHz mehr als 40 dB.

Der symmetrische I) ifferenz verstärken 1 MC 1550 (Motorola) entspricht
etwa der IS CA 3005 (Bild 9). Bild 16 zeigt ein Anwendungsbeispiel als
VFO für Sender- oder Empfängerschaltungen. Mit den angegebenen
Werten reicht der Abstimmungsber$ch von 5 bis 10 MHz [12].

In der Amateurfunkpraxis gibt es auch vielseitige Möglichkeiten des
Einsatzes von digitalen integrierten Schaltungen, so bei Frequenz-Eich-
punktgebern, bei Zählfrequenzmeßgeräten, bei Frequenz-Synthese-

Bild 16 Grundsehaltung für IS MC 1550 (a) und Anwendung der IS in einer
VFO-Schaltung (b) [12]

92

Oszillatoren und bei elektronischen Tasten. Für diese Schaltungen werden
vor allem unterschiedliche Gatter-Ausführungen sowie Flip-flop-Schal-
tungen in integrierter Form eingesetzt. Auch elektronische Morsetasten
lassen sich mit solchen IS sehr einfach auf bauen. Es erfolgt eine exakte
Tastung von Punkten und Strichen bei regelbarer Gebegeschwindigkeit.
Das stets etwas unexakte Geben mit der Hand wird durch einen Speicher¬
teil ausgeglichen. Eine von W 8 C11D angegebene Schaltung 13 verwendet
einen J-K-Flip-flop ßL 923 (Fairchild) und 6 Stück 2 x 2-Eingangs-
gatter ßL 914 (Fairchild) in RTL-Technik. Die in der IS ßL 914 doppelt
vorhandenen Eingangsgatter mit je 2 Eingängen werden z.T. als Flip¬
flop geschaltet (Punkt, Strich, Speicher). Transistoren sind nur noch für
die Zeitbasisschaltung und den Tastenausgang erforderlich.

BezeichnungsschlUssel für integrierte Schaltungen

Im Ausland wird zur Kennzeichnung von IS eine Kombination aus 3 Buchstaben und
3 Zahlen benutzt, z. B. TAA 161. Dabei wird unterschieden zwischen Einzeltypen
(meist analoge Schaltungen) und Serientypen, deren einzelne Schaltungen aufein¬
ander abgestimmt sind (meist digitale Schaltungen). Es bedeuten

1. und 2, Buchstabe

EA, FB, FC usw.
GA, GB, GC usw.
SA, SB, SC usw.
TA, TB, TC usw.
TJA, UB, UC usw.

Serientyp
Serientyp
Einzeltyp (digital)

Einzeltyp (analog)

Einzeltyp, der analog und digital arbeiten kann

3. Buchstabe

Dieser Buchstabe kennzeichnet die Funktion der IS.

A Analogschaltung (Linear Verstärker)

B Frequenzumsetzung, Demodulation
C Schwingungserzeugung

D komplexe lineare Schaltung (Kombination von A, B, C)
G Vielfachanordnung von einzelnen Bauelementen
H logische Verknüpfung (Gatterschaltung)

I statische Bangzeitspeicherung (Flip-flop)

K Kurzzeitspeicherung, Zeitgeber
L Pegelumsetzer (digital)

N dynamische Bangzeitspeicherung
Q Schreib-Bese-Speicher
E Festwertspeicher

S Leseverstärker mit digitalem Ausgang
V sonstige Schaltungen

1. und 2. Ziffer

Diese Ziffern stellen die laufende Kennzeichnung innerhalb der Typenreihe dar
(10-99).

93

3. Ziffer

Diese Ziffer gibt den Betriebstemperaturbereich an.

Kennzahl

0

X

2

3

4

5

6

Temperaturbereich
nicht festgelegt
0 bis 70 °C
—55 bis 125 °C
-10 bis 85 °C
-15 bis 55 °C
-25 bis 70 °0
-40 bis 85 °C

Sollte es von einem Typ Varianten geben, die ((ich durch elektrische (z.B. Durch¬
bruchspannung) oder mechanische (z.B. Gehäuse) Werte unterscheiden, so folgt nach
den 3 Ziffern noch ein Buchstabe.

Literatur

[1] Eleklroniechee Jahrbuch für den Funkamateur, 1967, Seite 27, 1969, Seite 89
und 101, 1970, Seite 491; DMV, Berlin

[2] Zeitschrift Nachrichtentechnik, 19 (1969), Heft 5, Seite 161 bis 178

[3] —, MW-Empfänger — mit 2 IS, Badioschau, Heft 7/1969, Seite 395

[4] C.D., Un portatif ä Circuit intügrü, Toute l’Electronique, Heft 7 bis 8/1967,
Seite 294 bis 296 ■

[5] Limann, O.: Taschenempfänger „IC 2000" mit IS, Badioschau, Heft 10/1967,
Seite 552 bis 553

[6] Oietel: Integrierte Halbleiterschaltungen im Stereotuner „ES 90“, Siemens-
Werkstattpraxis Badio-Femsehen, Heft 38/39, Seite 25 bis 26

[71 Leopold, H.: Ein hochwertiger EM-Tuner mit modernen Bausteinen, Badio¬
schau, Heft 6/1968, Seite 306 bis 310

[8] Zandra, W.: IS für Badio- und Fernsehgeräte weiter im Vormarsch, Badio¬
schau, Heft 4/1967, Seite 186 bis 188

[9] —: Universeller integrierter Breitband-Leistungsverstärker (8 MHz, 1 W),
Badioschau, Heft 11/1968, Seite 602 bis 604

[10] Lüen, 11.: Quelques applications du Circuit integre PA-237, Toute l’Electro-
nlque, Heft 1—2/1969, Seite 40 bis 45

[11] Bahnern, U.: Lineare integrierte Schaltungen in der Hand des Funkamateurs,
DL-QTC, Heft 10/1968, Seite 589 bis 694

12] Thorpe, D.: Getting acquainted with IC, Magazin 73, Heft 2/1967, Seite 6 bis 10

1 3] Burchßdd, J.: The integrated keyer, Magazin CQ, Heft 12/1967, Seite 12 bis 16

94

Burkhard Standfuß

Digitalbausteine
für den universellen
Einsatz

Im VEB Werk für Fernsehelektronik wurde eine Reihe von Digitalbau¬
steinen entwickelt. Diese Bausteine sind erstmalig seit 1970 erhältlich.
Auf Grund der Vielfalt der Anwendungsmöglichkeiten wird auch der
Amateur von einer solchen Bausteinreihe profitieren können.

Aus der Baustelnreihe sollen nur die 3 für den Amateur interessantesten
Bausteine beschrieben und einige einfache Anwendungsbeispiele aufgezeigt
werden.

Der Zählbaustein Z 1

Der Zählbaustein Z 1 ist ein Binarzähler, dessen diskrete Bauelemente
auf einer Platine der Größe 65 mmx85 mm angeordnet sind., Da es sich
bei den Halbleitern ausschließlich um Siliziumbauelemente handelt,
läßt sioh der Zähler in dem großen Temperaturintervall von —10°C bis
70 °C einsetzen. Bild 1 zeigt den Stromlaufplan des Zählers.

Dieser aus 4 bistabilen Multivibratoren bestehende Zähler erreicht nach
dem 16. Impuls (2') wieder seine O-Stellung. Durch sohaltungstechnisohe
Maßnahmen werden 6 Impulse übersprungen. Damit erreicht der Zähler
bereits nach dem 10. Impuls wieder seine O-Stellung, so daß er wie ein
dekadischer Zähler arbeitet. Die Ausgangssignale sind nach dem BCD-
Kode verschlüsselt.

Für bestimmte Zwecke ist. ein dekadischer Zähler nicht brauchbar.
Solche Anwendungsfälle sind beispielsweise Uhren und Zeitmeßgeräte.
Dafür werden Zähler benötigt, die bereits nach dem 6. Impuls ihre Aus¬
gangsstellung erreichen. Für diese Anwendungsfälle ist der Zählbaustein
Z1—6 als Variante des Bausteins Z1 entstanden. Auf der gleichen
Platine sind nur 3 bestabile Multivibratoren angeordnet. Ein auf diese
Weise aufgebauter Zähler hat seine Ausgangsstellung wieder nach 8 Im¬
pulsen (2 ) eingenommen. Durch eine ähnliche Schaltungsmaßnahme wie
beim Baustein Z 1 werden 2 Impulse übersprungen, so daß der Zähler
bereits nach dem 6. Impuls seine 0- bzw. Ausgangsstellung erreicht. Der
Stromlaufplan dieser Variante geht au» Bild 2 hervor.

Eine weitere Variante des Bausteins Z 1 ist der Baustein Z 1—3. Diesen
Baustein setzt man hauptsächlich für die Zehner-Stunden-Anzeige in

95

£

elektronischen Uhren ein. Zum Aufbau Verwendet man die Leiterplatte
des Bausteins Z 1, bestückt sie aber nur mit 2 bistabilen Multivibratoren.
Der Zählumfang des Bausteins ist in diesem Falle größer als nötig. Daher
muß dieser Baustein beim Einsatz in einer Uhr mit Erreichen der Zahl 24
durch einen Impuls auf 0 zurüekgestellt werden. Der Vollständigkeit
halber ist der Stromlaufplan des Bausteins Z 1—3 in Bild 3 dargestellt.

7 Elektronisches Jahrbuch 1971

97

Bild 3 Stromlautplan de» Zählbausleins Z 1 —ß

Vorwiegend zum Anschluß an den Zählbaustein Z 1 und seine Varianten
werden die Anzeigebausteine A 1 H und A 1 V gefertigt. Mit Hilfe der
Anzeigebausteine lassen sieh die Ziffern 0 bis 9 auf der Kaltkatoden-
Ziffemanzeigeröhre Z 570 M darstellen. Die beiden Bausteine sind in
elektrischer Hinsicht völlig identisch. Der Baustein A1 V wird vertikal
und der Baustein A 1 H horizontal in die Buchsenleiste eingesohoben!
Mit dem Baustein A1 H lassen sich Geräte auf bauen, die nur eine Bau¬
höhe von etwa 70 mm haben. Der Baustein A 1 V verlangt eine Bauhöhe
von etwa 110 mm, dafür wird hur eine Bautiefe von 75 mm benötigt.
Auf den Bausteinen sind außer der Ziffernanzeigeröhre noch die Deko¬
diermatrix und die Anzeigeverstärker ängeordnet.

ws

h 9 14 13 1! 8 «7

IV 04) (S) (4) (!) (81 (8) 01)

Bild 4 Stromlaufplan der Anzeigebausteine A 1H und A 1 V. Die in Klammern
gesetzten Zahlen kennzeichnen die Anschlüsse des Bausteins A 1 H

98

Ansch/ußschema der Stecher/eiste ■

7

/Basse

2

Ansc/ltaß 77 von A 7 V, 7 von'A 7N

3

Ansc/7/uß9 vonA 7 V, 74 von A 78

4

Trigger-Impuls

5

Anschluß 74 von A 7 V S von A 7/7

6

*72 V

7

Anschluß 8 vonA 7v, 6 von A7H

8

~4V

9

ßiic/rsfei/ung

70

Anschluß 72 von A7V, 7von A 78

77

Anschluß 75 vooA 7 V, 8 von A 7 J7

72

Anschluß 73 vonA 7V, 4 vonA 777

7«

/Basse

7S

Impu/s-Ausgang Anschluß 7vonA7V, 72 von A777

Büd 5 Tabelle der Verbindungen zwischen dem Baustein Z 1
und den Bausteinen A 12 bzw. A IV

m

Büd 6 Stromladfßilan der Bausteine A 1 B—6 und A 1 V—S

Den Stromlaufplan zeigt Bild 4. Die notwendigen Verbindungen
zwischen dem Anzeigebaustein A 1 H oder A 1 V und dem Zähler Z 1
zeigt die Tabelle in Bild 5. Analog den Varianten des Zählbausteins Z 1
gibt es auch bei den Anzeigebausteinen die Varianten A 1 H-6, A 1 H-3
und A 1 V-6, A 1 V-3. Die genannten Varianten gestatten die Darstellung
der Ziffern 0 bis 6 und der Ziffern 0 bis 2. Bild 6 und Bild 7 zeigen die
Stromlaufpläne der Varianten. Der Bauelementeaufwand ist bei diesen
Varianten ebenfalls erheblich kleiner, wodurch sich der Preis verringert.

Für die zuvor beschriebenen Bausteine gibt es ein breites Anwendungs¬
gebiet'. Die im folgenden beschriebenen Anwendungsbeispiele sollen die
überaus einfache Schaltungstechnik der Bausteine verdeutlichen.

7*

99

<*»

(7) (1t) (5) H)

Bild 7 Stromlaufplan der Bausteine A 1 H—3 und A 1 V—3

Bild 8 zeigt den Übersichtsschaltplan eines einfachen 4stelligen Zählers.
Die Zahlen kennzeichnen die Stifte der Steckerleisten. Man muß nur die
im Übersichtsschaltplan gezeichneten Verbindungen hersteilen. Zusätz¬
liche Bauelemente, wie Koppelkondensatoren usw. sind nicht erforderlich.
Zum Aufbau dieses 4stelligen Zählers benötigt man also nur wenige
Drahtverbindungen. Für die Verbindungen von einem Zählerausgang
(15) zum Eingang (4) des näohsten Zählers empfiehlt es sich, abgeschirmte
Leitungen zu verwenden. Das gleiche gilt für den Impulseingang des
ersten Zählers (4). Die Impulse, die dieser Zähler verarbeitet, müssen
bestimmten Anforderungen genügen. Es ist ein negativer Impuls mit
einer Amplitude 2 V g ü g 8 V und einer Anstiegszeit der negativen
Flanke von 60 ns/V erforderlich. Ein solcher Impuls ist nur in den sel¬
tensten Fällen vorhanden. Es wird also im allgemeinen notwendig sein,
dem Eingang einen Impulsformer vorzuschaltep.

eingang

Büd 8 Übersichtsschditplan eines 4steUigen Zahlers;

die Zahlen kennzeichnen die Ansehlußstifte der Bausteine

100

Einen sehr universellen Impulsformer zeigt Bild 9. Die benötigte Ein-
gangsspannung beträgt d « 1 V. Die Z-Diode an der Basis des 1. Tran¬
sistors begrenzt die Eingangsspannuhg, so daß die Basis-Emitterdiode
weder in Sperr- noch in Durchlaßrichtung überlastet werden kann. Das
vom 1. Transistor verstärkte Signal gelangt an einen Sohmitt-Trigger, der
aus der Eingangsspannung eine exakte Rechteckspannung formt. Der
letzte Transistor dient zur nochmaligen Verstärkung des Signals.

Der Ausgang des Impulsformers kann ohne zusätzliche Koppelelemente
an den Eingang des Impulszählers angeschlossen werden. Der auf diese
Weise entstandene Impulszähler arbeitet zuverlässig bis zu einer Fre¬
quenz von löO kHz. Die Grenzfrequenz von 150 kHz resultiert aus der im
Datenblatt der Zähler angegebenen Grenzfrequenz. Da die von der In¬
dustrie angegebenen Daten immer eine Sicherheit enthalten müssen,
liegt also die Grenzfrequenz der meisten Zähler oberhalb 150 kHz. Deshalb
sollte man für die 1. Stufe den Zähler mit der höchsten Grenzfrequenz
aussuchen. Für die anderen Stufen ist eine solche Auswahl nicht nötig,
da mit jeder Stufe die Eingangsfrequenz im Verhältnis 10:1 geteilt wird.

Ein solches Verfahren ermöglicht den Aufbau eines Zählers, dessen maxi¬
male Zählfrequenz wesentlich über 150 kHz liegt. Dieses Verfahren läßt
sich aber nur für einzelne Geräte anwenden. Als weiteres Anwendungs¬
beispiel zeigt Bild 10 den Übersichtsschaltplan eines elektronischen Wür¬
fels. Grundlage für diesen Würfel sind die Zählbausteine Z 1 bis 6 und
passend dazu die Anzeigebausteine A 1 H—6 oder A 1 V—6. Mit dieser
Kombination lassen sich die Ziffern 0 bis 5 darstellen. Für einen Würfel
sind die Ziffern 1 bis 6 erforderlich. Daher wurde vom Anzeigebaustein die
Anzeigeröhre ausgelötet und jeweils um eine Ziffer versetzt wieder ein¬
gelötet, d.h., die Ziffer 1 der Anzeigeröhre wurde an den Lötpunkt für die
Ziffer 0 auf den Baustein gelötet. Analog dazu wurde die Ziffer 2 der Röhre
an den Lötpunkt für die Ziffer 1 gesetzt usw. Weitere Veränderungen an
den Bausteinen sind nicht erforderlich.

Zur Nachbildung eines Würfels ist es nur noch erforderlich, den Zähl-
baustein mit eiher so hohen Frequenz anzusteuern, daß die einzelnen

101

Ziffern auf Grund der Trägheit des menschlichen Auges nicht mehr zu
erkennen sind. Entfällt das Eingangssignal für den Zählbaustein, so
bleibt dieser willkürlich auf einer Zahl stehen. Die meisten Würfelspiele
werden mit 3 Würfeln ausgetragen. Das Anwendungsbeispiel ist ebenfalls
für diese Variante ausgelegt, läßt sich aber nach eigenem Ermessen ab¬
wandeln.

Zur Ansteuerung der Zählhausteine eignet sioh ein astabiler Multi¬
vibrator. Der Aufwand dafür ist relativ gering, und die Anstiegsflanke
genügt den gestellten Anforderungen. Ein bereits dimensioniertes Schalt¬
beispiel zeigt Bild 11. Es ist zu beachten, daß jeder „Würfel“ seine An¬
steuerimpulse aus einem eigenen astabilen Multivibrator erhält, sonst
laufen alle „Würfel“ synohron. Zusätzlich wählt man 3 verschiedene
Frequenzen. Der astabile Multivibrator in Bild 10 ist für eine Frequenz

Bild 10 übersichtsschaltjilan eines elektronischen Würfels

Bild 11 Stromlaufplan eines astabilen Multivibrators
für eine Frequenz von fest 100 Bz

102

/ ss 100 Hz ausgelegt. Zur Veränderung der Frequenz sind nur Konden¬
satoren • erforderlich.

Der Vorgang des „Würfelns“ wird ausgelöst, indem die 3 astabilen
Multivibratoren über eine Taste T ihre Betriebsspannung erhalten. In
diesem Moment beginnen die „Würfel“ zu laufen. Entfällt durch Los¬
lassen der Taste die Betriebsspannung für die Multivibratoren, dann
bleiben die „Würfel“ stehen. Werden nicht alle „Würfel“ benötigt, so
lassen sich 2 „Würfel“ über die Schalter S 1 und S 2 abschalten.

Die Betriebsspannungen für beide Anwendungsbeispiele können aus
einem ebenfalls im VEB Werk für Fernsehelektronik gefertigten Netzteil¬
baustein N 1 entnommen werden. Der Baustein ist für maximal 8Baustein-
korhbinationen (A 1 H/Z 1 bzw. A 1 V/Z 1) ausgelegt. Er besteht aus
2 Platinen der Größe 65 mmx85 mm und einem gesondert angeordneten
Netztransformator der Größe M 65. Auf die Funktion soll nioht einge¬
gangen werden: derartige Schaltungen sind aus der Literatur hinreichend
bekannt. Da ein solcher Netzbaustein sehr vielseitig verwendbar ist,
zeigt Bild 12 den Stromlaufplan des Netzteils.

Die vorangegangenen Schaltbeispiele sollen nur als Anregung dienen.
Der beschriebene Zähler läßt sich beliebig erweitern; z. B. im Zusammen¬
hang mit einem Quarzgenerator zu einem digitalen Frequenz- oder Zeit»

01

Leiterplatte 1(20=000.02-01)

]£/ [ W1 02 03 Ot

MgKgHg) 1

LoffiL.

Büd 12 Stromlaufplan des Netzbausteins Nil

103

Bild 13

Ansicht eines Zählbausteins

messer. Eine denkbare Erweiterung des „Würfels“ wäre ein kompletter
elektronischer Spielautomat. Die Vielseitigkeit der Bausteine gestattet
auch den Einsatz in vielen anderen Gebieten innerhalb der Elektronik.

Literatur

[1] Standfuß, B.: Ansteuerung von Ziffernanzeigeröhren durch Transistoren unter
Berücksichtigung der Sondenspannung, ,,radio, fernsehen, elektronik“ 19 (1970),
H. 1, S. 31-34

[2] Drewitz , B.: Präzisionsuhr mit Digitalanzeige, „radio, fernsehen, elektronik“
19 (1970), H. 5

[3] Standfuß, B.: Digitalbausteine aus dem VEB Werk für Ecrnsehelektronik,
„radio, fernsehen, elektronik“ 19 (1970), H. 5

Der Unijiniktionstransistor

Vor einigen Jahren tauchte als neues Halbleiterbauelement der MOSFET (Metall¬
oxyd-Feldeffekttransistor) auf. Seit 1969 ivird er auch in unserer Republik gefertigt,
und zwar im VEB Funkwerk Erfurt in z.Z. 4 Typen. Und schon macht wieder ein
neues Halbleiterbauelement von sich reden: Der Unijunktiontransistor (oder Doppel¬
basisdiode). Welche Eigenschaften hat er?

104

Bild 1 a — Aufbau, b -- Symbol des Unijunktiontransistors (UJT)

Ein Unijunktiontransibtor weist nur eine einzige Sperrschicht auf. Sein Aufbau
besteht im Prinzip aus einem n-leitenden Halbleitermaterial, auf dem 2 Basiskontakte bj
und b 2 aufgebracht sind (Bild 1). In der Nähe des einen Basiskontakts — b 2 in Teil-
bild a — wird eine p-leitende Zone eindiffundiert und der Emitterkontakt auf ihr an¬
gebracht. Der Aufbau rechtfertigt die Bezeichnung Doppelbasisdiode, doch handelt
es sich in Wirklichkeit um einen Transistor, allerdings mit bestimmten Eigenschaften.
Zwischen beiden Basisanschlüssen besteht ohne Ansteuerung an der Basis ein ohmscher
Widerstand , die Basis wirkt als Abgriff an diesem Widerstand. Legt man an die Basis
eine höhere äußere Spannung, als die durch den Spannungsteiler der inneren Wider¬
stände bewirkte , so fließt ein Strom in sie hinein.

Es wird z.B. an b x der Minuspol, an b 2 der Pluspol einer Batterie gelegt; b 2 erhält
eine positive äußere Spannung, die auch einen Strom von der Basis nach b t bewirkt.
Dadurch verringert sich der Wert des Widerstands zwischen Basis und b 2 schlagartig.
Die prinzipielle Kennlinie eines Unijunktiontransistors ist in Bild 2 zu sehen. Die
Anwendungen dieses neuen Bauelements sind also nicht die eines einfachen linearen
Verstärkerelements, sondern liegen vor allem auf dem Gebiet der kommerziellen Elek-

Bild 2

Prinzip-Kennlinie des UJT

105

Bild 3 Triggerstufe für einen Thyristor; a —mit UJT, b — mit PXJT

tronik, z.B.zum Triggern von Thyristoren. Der Unijunktiontransistor ist jedoch keines¬
wegs die letzte Entwicklungsstufe dieses Bauelements. Man erreichte, daß der Wert des
Widerstands zwischen ft, und ft 3 sich durch äußere Widerstände beeinflussen läßt.
Man kann durch solche Widerstände gewissermaßen die Kennlinie des Unijunktion¬
transistor s im gewünschten Sinn beeinflussen und braucht nicht mehr verschiedene
Unijunktiontransistoren — je nach Anwendungsfall — zu entwickeln.

Da diese neuen Bauelemente sich durch die äußeren Widerstände gewissermaßen
programmieren lassen, erhielten sie den Namen programmierbarer Unijunktion¬
transistor, abgekürzt PUT. In Bild 3 wird dis einfacher Prinzipstromlaufplan eine
Stufe zur Triggerung eines Thyristors mit Unijunktiontransistor (a) und mit PUT
(b) gezeigt:

Das durch R 1 und R 2 bewirkte Spannungsteilerverhältnis ist entscheidend für die
Basisspannung des PUT. Sobald die Spannung am Verbindungspunkt von R 3 und C
die Spannung des Verbindungspunkts von R 1 und R 2 übersteigt, bricht der Wider¬
stand des PUT zusammen, der Thyristor vnrd „gezündet".

106

Selbstbau

von Empfangsgeräten
für den Funkamateur

Friedrich Fußnegger

Eines der wichtigsten Geräte für jeden Funkamateur ist der Empfänger.
Für die Funkamateure stellte der Verfasser während eines längeren Zeit¬
raums Untersuchungen über die Möglichkeit an, mit den in der DDR ge¬
fertigten und dem Amateur zugänglichen Bauteilen brauchbare Ama¬
teurempfänger zu entwickeln. Dabei setzte er als Meßmittel im wesent¬
lichen ein Vielfachmeßgerät (U, I, R) und ein Grid-Dip-Meter voraus.

Weiter wurde ein Einkreisempfänger als Vergleiehsgerät benutzt, da
durch die große Zahl der in Berlin arbeitenden Rundfunksender erhebliohe
Nebenwellenanteile im Kurzwellenbereioh anfallen können. Um zu prüfen,
ob die ungewbllt empfangene Frequenz .tatsächlich Nebenwelle eines
Rundfunksenders ist oder als z.B. Kreuzmodulationsprodukt im Emp¬
fänger entsteht, benötigte man, da die untersuchten Sohaltungen alle
Überlagerungsempfänger waren, den 0-V-1; außerdem diente er zu
Meßzweoken.

Die Untersuchungen wurden nur an Überlagerungsempfängern durch¬
geführt, da die Auffassung bestand, daß unter heutigen Betriebsverhält¬
nissen nur ein hochwertiges Gerät befriedigen kann. Die Untersuchungen
erstreokten sich nicht auf den ZF- und den NF-Teil, da diese Sohaltungs-
teile meist aus vorhandenen Geräten entnommen werden können. Die
entscheidenden Probleme treten beim Selbstbau von Amateurempfängem
stets im HF-Teil auf. Und dabei ist die Umschaltung der Bereiche von
besonderer Bedeutung.

Im Interesse einer guten Weitabselektion und zur möglichen Vermei¬
dung des Doppelüberlagerungsprinzips mit seinen schwierigen Abschirm-
bedingungen ist eine ausreichende Vorselektion erforderlich. Diese läßt
sich nur mit 4 bis 6 Vorkreisen erreichen (dann wäre auch die erforderliche
Nahselektion durch niedrige ZF zu verwirklichen), oder aber mit weni¬
gen Vorkreisen und hoher ZF mit der Bedingung des Doppelsupers.
Beide Möglichkeiten waren zu untersuchen.

Es wurden gebaut und gemessen:
a — Vorkreissuper mit Umschaltung durch Mehrstellenschalter,

107

b — Vorkreis-Bandfiltersuper mit Umschaltung durch 2 gekoppelte
Schiebetastenschalter,

c — Vorkreissuper mit Drucktastenschalter,
d — Vorstufensuper mit Spulenrevolver.

Ein Gerät nach d (mit dem M WC als Nachsetzer) wurde seit Jahren
benutzt. Nach etwa einem Jahr zeigte sich, daß die Edelmetallschicht der
Kontakte beschädigt war. Dadurch ergaben sich untragbare Umschalt¬
schwierigkeiten. Zusammen mit dem Spulenrevolver wurde ein 3fach-
Drehko erforderlich. Da 3fach-Drehkondensatoren jedoch schwer erhältlich
sind, machte man einen im Handel befindlichen UKW-Drehko für den
vorliegenden Zweck dadurch brauchbar, daß die beiden von der Achse
isolierten Rotorteile durch eine M 3-Schraube mit der Achse verbunden
wurden. Dadurch entstand ein für den beabsichtigten Zweck gut ver¬
wendbarer 2fach-Drehko. Für den Vorkreis verwendete man mit gutem
Erfolg eine Anordnung gemäß Bild 1. Eine Blattfeder (isoliert angebracht)
gibt bei einer halben Drehung des Drehkos mit dem Rotor Kontakt,
während bei der anderen Drehhälfte keine Verbindung besteht. Der

Bild 1

Drehkondensator
f ür Eingangskreis
mit Schaltkontakt

108

Bild 2 Schaltung der Anordnung nach Bild 1

Dreliko hat einen Drehwinkel von 360°. Über diese Feder wird eine Induk¬
tivität so umgeschaltet, daß einmal der Bereich 80/40 m und das andere
Mal 20/15/10 m abgestimmt werden (Bild 2).

Bei der unter a genannten Anordnung ist es wichtig, daß die nicht-
benutzten Kreise kurzgeschlossen sind. Außerdem müssen die Leitungen
nach dem Schalter möglichst kurz sein. Das erfordert einen engen Zu¬
sammenbau der Spulen und Trimmer. Damit besteht aber die Gefahr der
Kopplung der einzelnen Kreise untereinander. Leider sind die abgeschal¬
teten Kreise ja nicht unbedingt inaktiv, sie können auf höheren Fre¬
quenzen zu allerlei Schwierigkeiten führen (Schwinglöcher usw.). Die
Kontrolle ist einfach. Die Spulengruppe wird bei jeder Schalterstellung
mit dem Grid-Dip-Meter auf Resonanzstellen geprüft. Dabei findet man
meist mehrere Frequenzen, bei denen das Instrument Resonanz anzeigt.
Liegt diese Frequenz im Abstimmbereich oder im Bereich einer Oszillator¬
frequenz, dann können die genannten Erscheinungen auftreten.

Eine gute Anordnung ist möglich, wenn das Umschalten des Vorkreises
nach Bild 1 erfolgt und lediglich das des Zwischenkreises und des Oszilla-

Bild 3 Bandfilter-HF-Teil mit Drucktasten-TTmschaltung
(2 Schaltsätze gekoppelt)

109

torkreises mit dem Schalter. Dann können die Spulen und Trimmer rings
um die Schalterplatinen auf einer Ebene neben den jeweiligen Schalter¬
kontakten angebracht werden. Außerdem genügt für. die Abstimmung
der obenerwähnte 2fach-Drehko. Diese Anordnung ist ausgezeichnet
(wenn man diese Bezeichnung für nur 2 Vorkreise überhaupt benutzen
darf).

Wie bereits gesagt, ist die Zahl der Vorkreise für eine ausreichende
Vorselektion entscheidend. Es läßt sich rechnerisch leicht nachweisen,
daß mindestens 4 bis 6 Vorkreise vorhanden sein müssen, will man mit
Sicherheit den Einfall starker kommerzieller Sender (die auf einer Spiegel¬
frequenz arbeiten) im Amateurband vermeiden. In der kommerziellen
Funktechnik versieht man die Empfänger daher mit mindestens 4 Vor¬
kreisen. Dafür sind jedoch 4fach-Drehkondensatoren höchster Genauig¬
keit und komplizierte Spulenumschaltungen erforderlich. Die Nachrech¬
nung zeigt aber, daß die Amateurbänder, bis auf das 80-m-Band, mittels
Bandfilter, also mit festabgestimmten Kreisen, erfaßt werden können.

Die Umschaltung könnte durch 2 Schiebetastenschalter erfolgen, die
man für den vorliegenden Zweck koppelt. Diese Schalter eignen sich jedoch
nur bedingt, da bei der Betätigung jedesmal das Gerät auf dem Stations¬
tisch hin- und hergeschoben wird; außerdem geben diese Schalter, die
für andere Zwecke entwickelt wurden, ungenügenden Kontakt. Bild 3
zeigt die Anordnung der Spulengruppen, Bild 4 gesondert 1 Spulengruppe,
um den Aufbau deutlich zu machen. Die Ansicht des HF-Teils gibt Bild 5.

Bild i Blick auf die EingangsfUler *

110

Bild 5 Komplette Ansicht eines Band/Uter-HF-Teils

Wie Bild 3 zeigt, sind die Eingangsfilter an der Frontplattenseite, also
bei den Tasten angeordnet. In der Mitte, durch die Abschirmwand ge¬
trennt, folgen die Oszillatorspulen und, durch eine weitere Abschirmung
getrennt und senkrecht zu den anderen Spulenachsen, die Zwischenkreis -
filter. Alle nichtbenutzten Spulen werden kurzgeschlossen.

Die Kopplung der einzelnen Bandfilter erfolgt induktiv, die Einstellung
des erforderlichen Kopplungsgrads geschieht durch geerdete kleine
Kupferbleche zwischen den beiden Spulen. Bei zu loser Kopplung legt
man 1 oder 2 Kopplungswinden lose über die beiden Spulen.

Das Betriebsergebnis der beschriebenen Schaltung war auf 80 m und
40 m ausgezeichnet. Die Bänder sind auffallend wenig mit Störsendern
besetzt; Empfindlichkeit und Trennschärfe zeigten sich erheblich besser
als mit den üblichen Spulenrevolverschaltungen. Das 80-m-Band ist in
2 Bereiche aufgeteilt, da sich das Band mit einem Bandfilterbereich nicht
erfassen läßt. Telefoniesendungen, die bisher in den verschiedensten
Störungen untergingen, konnten noch verständlich aufgenommen werden.
Dabei gab es keine Gleichlaufprobleme, denn die gesamte Abstimmung
erfolgte mit einem einfachen KW-Drehko. Der Drehko in der Antenne
regelt lediglich die Eingangsleistung. Bei den höheren Bändern traten
Störungen durch Kopplung der Spulen mit ihren Zuleitungen auf.

Eine Anordnung nach c wird in Bild 6 gezeigt. Es handelt sich um einen
einfachen Vorstufensuper mit Drucktastenumschalter. Der Vorkreis ist
nach Bild 2 geschaltet; auf dem Drucktastenschalter liegen lediglich der

111

Bild G Eingangsteil mit Vorstufe und Tastenschalter

Zwischenkreis und der Oszillatorkreis, die wieder mit einem 2fach-Drehko
der bereits beschriebenen Art abgestimmt werden. Auch hierbei wurde die
Kopplung der einzelnen Bereiche durch die Schaltung im Schalter fest¬
gestellt. Durch geeignete LC-Verhältnisse der Kreise gelingt es zwar,
unangenehme Folgen dieser Resonanzerscheinungen zu umgehen, aber
ein „sauberes“ Verfahren ist das nicht. Die nutzbare Empfindlichkeit
entspricht der ähnlicher Schaltungen in anderer Anordnung. Sie kann aber
auch bei Verwendung gleicher Röhren nicht so gut sein wie etwa die
Bandfilterschaltung, da die Spiegelselektion auch bei relativ hoher ZF
nicht befriedigt.

Nachfolgend wird nun eine Schaltung vorgestellt, die sich in der Praxis
des Verfassers bewährt hat. Wie aus Bild 7 hervorgeht, handelt es sich
um einen Vorsetzer mit 1 HF- und 1 Mischstufe (durch Bandfilter ge¬
koppelt). Demnach hat das Gerät 3 Vorkreise, die fest abgestimmt sind.
Dem Antennenkreis ist ein kleiner Drehko parallelgeschaltet, um Ver¬
stimmungen durch unterschiedliche Anteimen auszugleichen.

Die Schaltung enthält als 1. Röhre 1 ECF 82. Das F-System wird zur
HF-Verstärkung eingesetzt, das C-System legt mit einem 3,5-MHz-Quarz
die Bandanfänge fest. Dieses System kann man abschalten. Die Regel¬
spannung (AVC) wird dem Nachsetzer entnommen und durch einen
Spannungsteiler herabgesetzt. Meist dürfte kein Quarz verfügbar sein;

112

Tabelle 1 (zu Bild 7)

Die Spulen für 3,5 MHz und 7 MHz, auf 3-Kammerkörper mit 4-mm-Kern gewickelt,
Drahtdurchmesser etwa 0,3 mm. Für die restlichen Bänder wurden Zylinderspulen,
7 mm Durchmesser mit 5,5-min-Kern verwendet. Die Werte L 5/C betreffen die
Änderungen bei Infradyneschaltung. Yon den Kreis-C-Werten der Tabelle sind jeweils
35 pF für Schalt- und Röhrenkapazitäten abzuziehen. Gegebenenfalls kann dieser
Wert mit einem kleinen Trimmer eingestellt werden.

Band

Kreis-C

3,5 MHz
160 pF

7 MHz

80 pF

14 MHz

50 pF

21 MHz

35 pF

28 MHz

35 pF

L 1

6 Wäg.

4 Wdg.

3 Wdg.

3 Wdg.

2 Wdg.

L 2

34 wag.

28 Wdg.

16 Wdg.

13 Wdg.

9 Wdg.

L 3

34 Wdg.

28 Wdg.

16 Wdg.

13 Wdg.

9 Wdg.

L 4

34 Wdg.

28 Wdg.

16 Wdg.

13 Wdg.

9 Wdg.

L5

30 Wdg.

26 Wdg.

15 Wdg.

12 Wdg.

9 Wdg.

Jj 5/C

40 Wdg./

30 Wdg./

17 Wdg./

14 Wdg./

10 Wdg./

250 pF

110 pF

55 pF

45 pF

35 pF

16

6 Wdg.

5 Wdg.

4 Wdg.

4 Wdg.

3 Wdg.

dann ist in der 1. Stufe 1 EF 85 oder EF 183 besser. Für diese Röhren
kann die volle Regelspannung benutzt werden. Die Regelspannung ge¬
winnt man wie üblich bei Fonie-Empfang am Demodulator, bei CW regelt
man von Hand.

Bild 8 zeigt die Abstimmkurven der Bandfilter mit eingetragenen Band-
grenzen. Die Kurven wurden unter der Annahme gezeichnet, daß die
Kreise eine Betriebsgüte von 100 haßen. Aus den angegebenen Band-
grenzen läßt sich erkennen, daß — abgesehen vom 3,5-MHz-Band und
vom 28-MHz-Band — die Filter optimal bzw. unterkritisch gekoppelt sein
können. Bei 28 MHz sind die Verhältnisse meist besser, als in Bild 2 dar¬
gestellt, weil dort die Güte der Kreise schlechter als 100 ist.

Bleibt noch das 3,5-MHz-Band. Wie* jahrelange Praxis und Messungen
ergeben haben, werden dort (bei den übrigen Bändern auch) durch den
Korrekturkondensator im Vorkreis die Mängel des überkoppelten Band-
filters ausgeglichen. Die Bandfilter müssen abgeschirmt sein, auch die
Zuleitungen dürfen nicht kapazitiv aufeinander einwirken. (Auf diese
Forderung achte man besonders bei Verwendung von Tastenschaltern —
eventuelles Schieben des Geräts!)

Bild 9 zeigt als Beispiel einen einbaufertigen 5-Band-Vorsetzer (Schal¬
tung Bild 7). Die Kopplung der Bandfilterkreise erfolgt induktiv; sie ist
bei den gewählten Bauteilen bei 3,5 MHz und 7 MHz zu fest, bei 21 MHz
und 28 MHz zu lose. Die richtigen Koppelwerte erreichte man bei den
zuerst genannten Bändern durch dünne Kupferfolien zwischen den
Kreisen, bei den anderen Bändern durch eine Koppelschleife. Im Muster

114

3,5MHz

28 MHz

10MHz

21 MHz t

. 7MHz

-**—% fo % —► 4 -

Bild 8 Selektionsverlauf der Bandftlter bei den 5 Bändern fdie Kurven gelten filr eine
Kreisgüte von 100, nicht eingezeichnet der nachstimmbare Einfluß des Vor¬
kreises)

8 *

wurden bei 28 MHz die Filterkreise lediglich um den gewünschten Betrag
verstimmt.

Zusammen mit dem Vorkreis ergibt diese Anordnung eine sehr gute
Vorselektion und Nebenwellensicherheit. Durch die regelbare Vorstufe
wird die Empfindlichkeit bis an die Rauschgrehze der Vorröhre getrieben,
so daß auch in dieser Hinsicht keine Wünsche offenbleiben.

Der Vorsetzer kann nun auf die verschiedenste Weise mit dem Nach¬
setzer zusammengesehaltet werden:

a — Der Oszillator ist auf eine um die Zwischenfrequenz höhere Frequenz
als die Empfangsfrequenz fest abgestimmt. Empfängerabstimmung
im Nachsetzer.

b — Der Oszillator ist auf eine Frequenz, die um die ZF niedriger liegt als
die Empfangsfrequenz, fest abgestimmt. Abstimmung im Nachsetzer,
c — Der Oszillator im Vorsetzer wird auf einer Frequenz höher als die
Empfangsfrequenz durchgestimmt. Die Auskopplung der ZF erfolgt
über einen auf die ZF abgestimmten Kreis an den Nachsetzer, der
fest auf diese ZF abgestimmt ist.

d — Der Oszillator im Vorsetzer wird auf eine Frequenz, die um die ZF
niedriger liegt als die Empfangsfrequenz, über das Band durch-
gestimmt. Auskopplung wie unter c.

In Tabelle 1 sind die Daten der Kreise für die Einsatzarten a und b
zusammengestellt. Als ZF wurde 2 MHz gewählt. Durch diese hohe ZF
ergibt sich eine erhebliche Verbesserung der Spiegelfrequenzsicherheit
gegenüber der üblichen ZF von etwa 460 kHz. Die in der Tabelle ange¬
gebenen Kondensatorwerte bedetten die Gesamtkapazitäten, d.h., Schalt-
und Röhrenkapazitäten sind darin enthalten. Die zugeschalteten Kreis¬
kondensatoren müssen um etwa 35 pF unter den Tabellenwerten liegen.
Beim Vorabgleich der Filter im nichteingebauten Zustand müssen natür¬
lich diese 35 pF zugeschaltet werden, damit man die Sollkapazitäten (wie
in Tabelle angegeben) erreicht. '

Zu den Betriebsweisen b und d wäre noch zu sagen, daß diese Schaltung
vor vielen Jahren als Infradyneschaltung bekannt geworden ist. Sie bringt
z.T. eine erhebliche Verbesserung der Spiegelselektion, ohne daß zusätz¬
liche Schaltmittel erforderlich sind. Beim 3,5-MHz-Empftmgsbei'eich und
bei einer ZF von 2 MHz ist überhaupt keine Spiegelwelle vorhanden, und
auch bei den übrigen Bändern läßt sich gegenüber der Superhetschaltung
ein deutlicher Vorteil feststellen. Bei den üblichen Geräten wird man
diese Schaltung meist nicht verwenden, da man den Variationsbereich
von Vorkreis- und Oszillatorabstimmung (besonders bei Bereichsumschal-
tung) mit den normalen Abstimmitteln kaum beherrschen kann. Im Ama¬
teurbetrieb mit seinen schmalen Bändern entfallen diese Einschränkungen;
diese Schaltvariante mit ihren Vorteilen sollte daher voll genutzt werden.

116

Die Schaltungen nach o und b bieten weiter äen Vorteil, daß man
für sämtliche Bänder nur 1 Skala braucht. iBt der Nachsetzer z.B. um
500 kHz von 2 MHz bis 2,5 MHz durchstimmbar, dann gilt dieser Ab-
stimmber.eich für alle 5 Bänder. Ein kleiner Nachteil liegt darin, daß der
ZF-Ausgang sehr breitbandig sein muß. Das 28-MHz-Band ist dabei in
3 Bereiche zu gliedern. Die Tabellenwerte für die Kreise bleiben bestehen;
lediglich die Abstimmung des Oszillators wird mit L 5 geändert.

Bin Nachteil der Schaltung nach c und d ist bei Bandempfang die
kompliziertere Oszillatorschaltung. Während bei o und b im Oszillator¬
kreis lediglich ein Festkondensator erforderlich ist, sind bei c und d Serien-
und Parallel-Cs zur Bandeinengung notwendig. Die Berechnung dieser
Werte, besonders wenn handelsübliche C-Werte benötigt werden, kostet
einige Zeit.

Bild 10 zeigt die Schaltung des Oszillatorkreises. In Tabelle 2 sind als
Anhalt die Werte für d und eine ZF von 2 MHz aufgetragen. Auch die
Windungszahlen der Induktivitäten L 5 und L 6 ändern sich entsprechend.

Süd 10

Schaltung des Oszülatorkreises
für Variante d

Tabelle 2 (zu Bild 10)

Die Werte gelten für die Verwendung eines Drehkondensators von 10—250 pF
II 50 pF und für eine ZF von 2 MHz. C^ch ist in den Tabellendaten bereits berück¬
sichtigt (35 pF). Infradyneschaltung!

Band

Abstimmbereich

C P

C s

AO

• 3,5 MHz

1,45-

■ 1,9 MHz

100 pF

500 pF

203,5-371 pF

7 MHz

4,9 •

■ 5,2 MHz

50 pF

70 pF

117,4-141,8 pF

14 MHz

11,9 •

•12,5 MHz

20 pF '

50 pF

82,3 - 97,8 pF

21 MHz

18,9 ■

-19,5 MHz

— '

30 pF

55 — 62,3 pF

28 MHz

25,9 •

■27,5 MHz

“

40 pF

69 — 70,3 pF

Der Festkondensator parallel zum Drehkondensator soll dessen Anfangs¬
kapazität heraufsetzen und damit die Gleichförmigkeit des Skalenverlaufs
verbessern. In O gc j, sind die Röhren- und Schaltkapazitäten mit 35 pF
zusammengefaßt. Die Tabellenwerte gelten natürlich nur, wenn mit einem
gleichen Drehko und mit der gleichen ZF gearbeitet wird.

Für den Aufbau dieser Schaltung eignen sieh Mehrebenendrehschalter
(Löffelschalter), Tastenschalter und Spulenrevolver. Es muß aber die

117

Möglichkeit bestehen, die nicht benutzten Filterspulen kurzzuschließen,
insbesondere ist eine gute Schirmung zwischen den einzelnen Schalter¬
ebenen zu gewährleisten. Einen deutlichen Vorteil bringen wechBelbare
Spulenkästen. Kontaktfedern und Leisten sind als Fernsehempfänger -
teile erhältlich, die Kästen lassen sich aus kupferkaschiertem Material
leicht zusammenlöten. Dadurch erreicht man auch eine ausreichende
Schirmung.

Der Abgleich des Vorsetzers ist einfach, wenn keine inneren Kopp¬
lungen auftreten. Die einzelnen Kreise werden vor dem Einbau mit einem
Dipmeter vorabgeglichen. Dabei muß man, wie bereits gesagt, den Ein¬
fluß der nach Einbau auftretenden Zusatzkapazitäten berücksichtigen.
Hat man einen Quarz für den Bandanfang, so wird dieser, nachdem der
Vorsetzer fertig ist, eingeschaltet. Man schaltet den Oszillator ab und
legt ein Diodenvoltmeter [1] an den 70-A-Ausgang des Vorsetzers. Auch
die Regelspannung wird auf 0 gelegt. Jetzt stimmt man die Kreise von
hinten nach vom auf maximalen Ausschlag des Instruments ab. Bei 7 MHz
ist durch die Einstellung des Schirmblechs darauf zu achten, daß beim
Durchstimmen des Dipmeters nur 1 Maximum entsteht. Bei 3,5 MHz
muß jeweils 1 Kreis des Filters durch einen 1000-pF-Kondensator ver¬
stimmt werden, während man den nichtverstimmten Kreis auf Bandmitte
abstimmt. Nach Entfernen des Verstimmnngskondensators wird mit dem
Dipmeter die Lage der Höcker in der Abstimmkurve festgestellt und das
Schirmbleoh so angeordnet, daß die Höcker etwa 120 kHz auseinander-
liegen. Bei den hochfrequenten Bändern kann man durch eine kleine
Koppelsohleife die Kopplung fester machen; meist dürfte das aber nicht
erforderlich sein.

Bei all diesen Arbeiten soll der Eingangskreis verstimmt sein, erst nach
Abgleich der Filter wird dieser nachgestimmt. Dabei soll der Nachgleich¬
kondensator im Eingangskreis hei den beiden niederfrequenten Bändern
etwa in der Mitte, bei den hochfrequenten im 1. Drittel stehen. Nach die¬
sem Abgleich ist der Oszillator einzuschalten und so abzugleiehen, daß am
Ausgang die gewünschte ZF erscheint. Diese Abstimmung wird am Nach¬
setzer kontrolliert. Nach diesem Abgleich schaltet man wieder die Regel¬
spannung zu, uud das Gerät kann in Betrieb gehen.

Eine wesentliche Voraussetzung für ein befriedigendes Ergebnis ist
die saubere Ausführung der Schaltung und ihr stabiler Aufbau. Die In¬
duktivitäten, insbesondere die Oszillatorkreise, dürfen nicht den Tempe¬
ratureinflüssen von Röhren n. a. unterworfen sein. Die Wicklungen der
Spulen müssen fest liegen; sie sind ggf. mit Bienenwaehs festzulegen.
Es sei nochmals daran erinnert, daß die Tabellenwerte L 6 und L 6 bei
anderer ZF und Schaltung entsprechend zu ändern sind. Auch der Nach¬
setzer muß evtl, in seinen Eingangswerten der vorgesehenen ZF entspre¬
chend dimensioniert werden. Wertvolle Hilfe gibt bei allen beschriebenen
Arbeiten [2].

118

Literatur

[1] Fußnegger, F.: Meßtechnik für den Funkamateur, Band 12 der Reihe „Der
praktische Funkamateur“ Deutscher Müitärverlag, Berli^

[2] Filsch, ff.; Lehrhuch der Funkempfaugstechnik, Akademische Verlagsgesell-
schaft Geest <fe Porfcig, Leipzig

Weiterentwicklungen des Feldeffekttransistors

Man bildete einen Teil den Feldeffekttransistor* als resimanzfähige „Zunge“ au» (Bild ).
Dm Material der federnden Zunge ist Goldblech. Sie kann durch eine Wechsel -
Spannung am Eingang des Feldeffekttransistors erregt werden, und steuert ihrerseits
wieder den Drain-Strom des FET. Es leuchtet ein, daß ein Maximum der Schwingungs¬
amplitude an der „Zunge“ dann auftritt , wenn die Frequenz der steuernden Wechsel-
Spannung mit der Resonanzfrequenz der Zunge zusamnenfäUt.

Der RGT (resonant gate tramistor ^ Transistor mit schmngender Elektrode)
ist noch in Laborfertigung (1969), kann jedoch für viele Anwendungen interessant
werden. Einige bisher erreichte Werte: Resonanzfrequenz je nach Zunge zwischen
500 Hz und 50 kHz, Güte 30 bis 150 bei normalem Luftdruck, die im Vakuum bis auf
1000 steigt.

119

Wir stellen vor:

SSB-KW-Transceiver
DELTA-A (VR Ungarn)

1969 ging im Mechanikai Laboratorium, Budapest, der ausschließlich für
die Belange des Amateurfunks konstruierte Kurzwellen-SSB-Transceiver
in die Serienfertigung. Bei der Entwicklung des Geräts strebten die
Entwicklungsingenieure des Werkes — unter Mitwirkung von Funk¬
amateuren — eine zeitgemäße Lösung an; dabei fanden die Besonderheiten
des Amateurfunksports und die heimische Bauelementesituation Beach¬
tung. Das Gerät ist zu ungefähr 80% transistorisiert, etwa 90% aller
Bauelemente werden im Inland hergestellt.

Der Transceiver enthält 25 Transistoren, 7 Röhren und. 1 Stabilisator¬
röhre. Der Netzteil ist mit dem Lautsprecher in einem separaten Gehäuse
untergebracht. Diese Konzeption ermöglichte kleinen Aufwand, geringes
Gewicht und minimale Abmessungen, was sich gleichermaßen günstig
für stationären und mobilen Betrieb auswirkt.

Die Daten der DEZ. TA-A-Serieniertij|un{|

Frequenzbereiche

80 m 3,5-•• 4,0 MHz
40 m 7,0-•• 7,5 MHz
20 m 14,0--14,5 MHz
15 m 21,0-■ ■ 21,5 MHz
10 m 28,0-• • 28,5 MHz

Durch Austausch des Quarzes kann im 10-m-Band jede Frequenz eines
500 kHz breiten Bereichs zwischen 28 und 30 MHz eingestellt werden.

Der Transceiver ist so konstruiert, daß in jedem Band jede Betriebsart*
eingestellt werden kann.

AM-Empfang wird mit zero-beat in der Betriebsart SSB durchgeführt.
Die spezielle Schaltung des BFO ermöglicht im RTTY-Betrieb den

* Betriebsarten - USB, OSB, CW, RTTY

120

121

Bild 1 Übersichlsschaltplan des ungarischen SSB-KW-Transceivers DELTA-A

kristallstabilen Frequenzhub. Zum RTTY-Empfang ist ein besonderer
Adapter notwendig.

Frequenzstabilität — Nach 20 min Aufwärmung 100 Hz/Std. In allen
Betriebsarten, sowohl bei Empfang als auch bei Senden, gleiche Stabilität.

Skala — Präzisions-Foto-Projektionsskala. In allen Bändern beschriftete
10-kHz-Teilungen und 1-kHz-Teilstriche; das gewährleistet sicheres Ab¬
lesen für 250 Hz. Die Abstimmung geschieht mit Fein- und Grobeinstell¬
knopf über einen Friktionsantrieb.

Übersetzung des Grobantriebs 1:1

Übersetzung des Feinantriebs 1:75

Skalengenauigkeit — 0,5 Teilstriche von einem geeichten Punkt bis zum
nächsten Punkt.

Eichung — Es wird das Spektrum eines 100-kHz-Quarzes benutzt. Der
transistorisierte Quarzeichgenerator ist im Gerät eingebaut.

Meßinstrument — Zum Empfang: S-Meter, S 1---S 9, +20 dB, +40 dB
Zum Senden: Anodenstrommesser

Bild 2 Front plallenunsieht des DELTA-A

Oben links Meßwerke für S-Meter und Strommessung,
oben rechts Projektionsskale.

Obere Knopfreihe: Plate- und Load-Abstimmung:

mittlere Knopfreihe: RF-Tuner, Volume, ANL, RF-Gain, RX-Vemier;
untere Knopfreihe: Bandschalter, AE-Gain, Betriebsart

Das Umschalten des Meßinstruments geschieht automatisch. In Sende¬
stellung ist durch Drücken des „P ou t“-Knopfs Messen der Antennen¬
ausgangsspannung möglich.

Antennenimpedanz — 6011 asymmetrisch, Stehwellenverhältnis 1:2
Abmessungen — 155 mm X 305 mm X 385 mm
Gewicht — etwa 10 kp

122

Die Unten des Empfängers

Empfindlichkeit — In SSB-Betrieb ist das Signal/Rausch-Verhältnis bei
1 u.V Eingangssignal besser als 18 dB. In cw-Bctricb mit eingeschaltetem
CW-Filter und bei 1 fiV Eingangssignal ist das Signal/Rausch-Verhältnis
besser als 28 dB.

ZF-Bandbreite — bei —6 dB, 2,4 kHz; bei —60 dB 5 kHz.

Die Selektivität wird durch ein Quarzfilter mit 6 Quarzen gesichert.

Spiegelfrcqucnzselektivitat —55 dB (auf 80 m besser als 70 dB, auf
10 m besser als 55 dB).

Verstärkungs-Regelung — besondere IIF-Empfindlichkeits- und NF-
Handregelung sind eingebaut. Neben der stetigen Empfindlichkeits¬
regelung ist für starke Signale ein automatischer Regelkreis vorgesehen.

Zeitkonstante der automatischen Empfindlichkeitsregelung — 0,3 s.

RIT-control (Receiver incremental tuning) — Einfaches Umschaltcn
mit Hilfe der stetigen Regelung der Empfangsfrequenz ohne Änderung
der Sendefrequenz. Die Abstimmung ist elektronisch gelöst. Die Emp¬
fangsfrequenz kann zur Sendefrequenz um ±2 kHz verschoben werden.

NF-Bandbreite

bei SSB-Betrieb 0,3—3 kHz,
bei CW-Betrieb 0,8—1 kHz
(mit eingeschaltetem CW-Filter)

NF-Ausgang

an 411 etwa 0,7 W
an 600 H etwa 5 mW

Bild 3 Ansicht des Chassis von DK LT A-A

123

Bild i

Blick auf ilm Chassis
des DELTA-A ;
eine 2. Platine befindet
sich unterhalb des Chassis

Der Lautsprecher ist in den Netzteil eingebaut. Beim Anschließen des
Kopfhörers wird der Lautsprecher automatisch abgetrennt.

Daten des Senders

Eingangsleistung 180 W PEP

Trägerunterdrückung besser als 45 dB

Seitenbandunterdrückung besser als 50 dB

Unterdrückung der Oberwollen besser als 35 dB

Die eingebauten Schutzmaßnahmen gegen TV1 und BGI ermöglichen
einen störungsfreien Betrieb auch in Großstädten.
Sende-Empfangs-Umschaltung

Betriebsart SSB — PTT-Handschaltung mit Hilfe des am Mikrofon
plazierten Handschalters, automatisch durch die eingebauten VOX-
ANTIVOX-Schaltungen.

Betriebsart cw — -Breafc-m-Schaltung sowie ein der eigenen Kontrolle
dienender side-fone-Oszillator sind eingebaut.

Mikrofoneingang

erforderliche Eingangsspannung max. 10 mV
Eingangswiderstand 50 kl i

Eine Übersteuerung des Senders wird durch die eingebaute ALC-
Schaltung verhindert.

In Tabelle 1 sind die Werte der bekanntesten vergleichbaren Geräte
gegenübergestellt. Beachtung verdient, daß diese Geräte nicht billig sind.
Gleichzeitig kann, ohne unbescheiden zu sein, festgestellt werden, daß die

124

technischen Parameter und der Bedienungskomfort des DELTA-A hinter
diesen Konstruktionen nicht zurückstehen.

Amateure der Stationen IIA 5 AM, HA 5BD, IIA 5 BG, HA 5 DI, des
Kollektivs von HA 5 KBB u.a. erprobten Prototypen des DELTA-A in
verschiedenen Gebieten des Landes sowie im Ausland (Sowjetunion, DDR,
ÖSSR usw.). Der mit 201 bezeichnete Prototyp wurde im August 1968
während 13 aufeinanderfolgender Tage mit durchschnittlich 12- bis
13stündigem Betrieb, einmal sogar 23 Stunden lang ohne Unterbrechung,
erprobt. 500 QSOs ermöglichten zahlreiche Experimente. Die QSOs
gliedern sich in 60% Europaverbindungen, 20% Verbindungen über
3000 km, 20% Verbindungen über 10000 km.

Tabelle 1

Gerät

DELTA-

A

SB 100

SWAN

350

TR-4

SR 400 j

Sendeleistung

180 W

180

400

300

400

Seitenbanddämpfung

50 dB

55

40

40

50

Trägerunterdrückung

45 dB

50

50

50

50

Oberwellendämpfung

35 dB

35

30

30

30

RX-Empfindlichkeit
für 1 p.V

18 dB

15

16

16

20

Bandbreite bei 6 dB

2,4 kHz

2,1

2,1

2,1

Spiegelwellendämpfung

55 dB

50

50

Frequenzstabilität

lOOHz/h

100

100

100

Komfort

VOX

ja

ja

nein

ja

ja

Notch filter

nein

nein

nein

nein

ja

ALC

ja

ja

ja

ja

ja

Pout-Messung

ja

ja

nein

ja

ja

S-Mefcer

ja

ja

ja

ja

ja

CW-Filter

ja

nein

nein

nein

ja

RIT-control

ja

nein

nein

nein

ja

Calibrator

ja

ja

nein

ja

ja

Skalenteilung

beschr.

alle

10 kHz

100 und 5

50

50

50 und 5

Teil¬

1

5

1

1

strich

(2fach-

(2fach-

(2fach-

alle

1 kHz
(Foto-
Skala)

Skala)

Skala)

Skala)

08B

ja

ja

80/40 m

ja

ja

VSB

ja

ja

20 + 15
+ 10 m

ja

ja

CW

ja

ja

ja

ja

ja

AM

nein

nein

nein

ja

nein

E in zelhaadelsprei s

etwa

40 000 Ft.

3000 Sfr.

2130 Sfr.

3095 Sfr.

3975 Sfr.

125

Tabelle 2 Frequenztabelle zum DELTA-A

Band

Hl

Quarz¬

frequenz

MHz

VEO-Bereich

MHz

Oszillator¬

bereich

*MHz

ZF

MHz

i

Band

MHz

i

80

_

5,0-5,5

« 5,0— 5,5

9

3,5- 4,0

40

21,5

5,0—5,5

16,0-16,5

9 1

7,0- 7,5

20

—

5,0-5,5

5,0-* 5,5

9

14,0-14,5

15

35,5

5,0-5,5

30,0—30,5

9

21,0-21,5

10

42,5

5,0—5,5

87,0-37,6

9 |

28,0 •••28,5

Für die restliches 10-m-Teilbereiche werden die Quarze
43,0 MHz (28,5 —29,0 MHz)

43,5 MHz (29,0 —29,5 MHz)

44,0 MHz (29,5—30 MHz)
benötigt.

Literatur

Aus „Radiotechnika“ Budapest, Heft 4/1969, übersetzt von J. Rermsdorl

126

Der Ringmodulator -
eine Baustufe
des SSB-Senders

Dipl.-Ing. H. Weißleder-DM 2 CEK

Allgemeines

Zur Einführung seien an Hand eines freigewählten Beispiels einige prin¬
zipielle Fragen geklärt.

Ein hochfrequenter Träger Jq = 2000 kHz soll mit Niederfrequenz im
Bereich von = (0,3- • • 3,4) kHz moduliert werden. Als Modulator
wurde ein niehtlineares Bauelement mit quadratischer Kennlinie ver¬
wendet (Bild 1). Bild 2 zeigt das dazugehörende Ausgangsspektrum (ver¬
einfacht). Im weiteren besteht die Aufgabe darin, mit einem trennscharfen
Filter das obere Seitenband herauszufiltem. Das NF-Band, das untere
Seitenband und der Träger sollen dabei ausreichend (z.B,o = 40 dB)
unterdrückt werden. Damit stehen die Anforderungen an das Filter fest
(Bild 3). Es wird eine Sperrdämpfung von a — 60 dB gefordert, damit

Bild 1 Schaltung (a) und Kennlinie (b) zur Modulation an einem
nichtlinearen Bauelement

127

Bestträger und unterdrücktes Seitenband gegenüber dem erwünschten
Seitenband eine Dämpfung von a 40 dB anfweisen. Es ist zu berück¬
sichtigen, daß der Träger im Ausgangsspektrum des Modulators min¬
destens 6 dB kräftiger ist als jedes der beiden Seitenbänder (m = 100%).
In unserem Beispiel fordern wir eine Eiankensteilheit von etwa 50 dB je
0,3 kHz bei einer Grundfrequenz von 2000 kHz. Man kann in diesem
Eall eine Güte definieren

/ _ 2000

« 6700.

Solche Werte sind auch für gute Quarzfilter nicht sehr häufig.

Wird jedoch eine Modulatorschaltung mit trägerunterdrückter Wirkung
benutzt, so kann der Übergangsbereich A/ des Eilters verdoppelt werden
(Übergang vom Wert der minimalen Sperrdämpfung zum Wert der
maximal zulässigen Welligkeit), Bild 4. Damit sind die Sperranforde-
rungen nur noch a Ja 40 dB. Das ist gleichbedeutend mit einer Verringe¬
rung der Filterkosten.

128

& 77 77 7 7 T77 :

m9j I
7000,3

3003,4 wiebeiBi/t/3 f/kttz

Bild 4 Anforderungen an das Filler bei Modulator mit trägerunterdrilckender 'Wirkung

Halbleiterdiode

Die Stromleitung im pn-Übergang wird mit Gl. (1) beschrieben.

/„ — Sperrstrom der Diode, U T — Temperaturspannung, etwa 28 mV bei
20°C, U — angelegte Spannung.

Bild 5 zeigt den Kennlinien verlauf einer idealen und einer realen Halb¬
leiterdiode. Man beachte, daß der X. und 3. Quadrant in verschiedenen
Maßstäben dargestellt ist. Die Abweichung im Durohlaßbereich ist auf

9 Elektronisches Jahrbuch 1971

129

t/a.

■30000

SO\

L_

-2-1 1 U

Bild 6 Ersatzschaltbild litt tiefe Frequenzen (a), Diodmwvderslandsverlauf (b)

die linearisierende Wirkung des Bahnwiderstands (» R a ) zurückzuführen,
während ein zur idealen Diode parallelliegender ohmscher Widerstand
(« fi£) den größeren Sperrstrom erklärt. Das Ersatzschaltbild Bild 6a
gilt nur für tiefe Frequenzen.

Zur Kennlinie von Germaniumdioden kann allgemein gesagt werden,
daß sie im Durchlaßbereich oberhalb von 0,3 V, im Sperrbereioh für
Spannungen ab —0,1 V etwa linear verläuft und eine Steigerung von R 0
bzw. Ji 8 aufweist. Im Bereich von — 0,1 V- • • V -(-0,3 V ni mmt die Kenn¬

linie einen gekrümmten Verlauf.

Wird eine solohe Diode von einer ausreichend großen Spannung (Gl. [2])
gesteuert, so verhält sie sich wie ein Schalter, der im Takt dieser Steuer¬
spannung seinen Widerstand von if a auf Ä 0 umschaltet (Bild 6 b).

üpü,-, ( 2 )

U — über die Diode gelegene Steuerspannung, U 0 — Knickspannung
(Germanium = 0,3 V).

Übertragungsverhalten des Bingmodulators —
Funktionsweise

Der Ringmodulator ist ein quasilinearer Vierpol, dessen Parameter von
der Zeit abhängig sind. Diese Zeitabhängigkeit wird von außen vor¬
gegeben, indem man in die Klemmen 3,3' (Trägerklemmen) einen ent-

Büd 1

Grundsätzliche
Ringmodulator¬
schalt unff

130

sprechenden zeitabhängigen Strom einspeist. Bild 7 zeigt die grundsätz¬
liche Schaltung. Die an die Klemmen 3,3' angelegte Trägerspannung
steuert abwechselnd. während einer Periode der Trägerschwingung die
Dioden D 1,2 und D 3,4 (Bild 8b) und D 1,4 und D 2,3 (Bild 8d) leitend,
d.h., sie arbeiten nur als elektronische Schalter.

Bild 8 erklärt den Stromfluß im Bingmodulator mit Hilfe von Strom¬
pfeilen. Die Länge der Pfeile entspricht der Stromstärke. Die Transfor¬
matoren Tr 1 und Tr 2 wurden vereinfacht dargestellt. Während Bild 8a
die Trägerschwingung zeigt, erläutern die Teile b bis e, wie eine an die
Signalklemmen 1,1' angelegte kleine Gleichspannung am Ausgang 2,2' im
Bhythmus der Trägerperiode umgepolt erscheint. Diese Eigenschaft des
Bingmodulators wird von der Umpolfunktiop beschrieben, die man

9*

131

Bild 10 Amgangssignal de» Ringmodulators

speziell als Modulationsfunktion bezeichnet (Bild 9). Bild 10 zeigt das
Auggangssignal des Ringmodulators (es ist unabhängig von dessen Schal¬
tungsvariante), wenn man an die Klemmen 1,1' eine Spannung legt, deren
Frequenz (Signalfrequenz a>) a kleiner und 6 größer ist als die Umpol-
frequenz (Trägerfrequenz fl).

Leistung »Umsetzung — Frequenzspektrum
Das Ausgangssignal des Ringmodulators ergibt sieh gemäß

U 2 (Z) = M(Z) ■ Ü^Z). (3)

Das Spektrum des Ausgangssignals kann aus dem Faltungsprodukt

Spektrum U 2 (/) = Spektrum M(f) * Spektrum U,(f) (4)

gewonnen werden. 61. (3) und 61. (4) sind einander völlig gleichwertig.

132

Das Spektrum U x (/) wird mit einer Spektralen U^f) = Ö 1 oos tof an¬
genommen, während man das Spektrum der Modulationsfunktion mittel:
der Fourier -Analyse erhält:

M(t) = — f oos fl f-i- oos 3 fl t -j- oos 5 fl t — • • • ]. (6)

Unter Verwendung eines Additionstheorems wird Gl. (4) umgewandelt;
man erhält die Spektralen, die im Ausgangsspektrum vorhanden sind;

ü.

(/) = Uj j-^- Joos (fl — eu) f -J— oos (fl + co) t

--— oos (3 fl — ca) t + oos (3 fl co) t

3tt

+

5tv

oos (ö fl — co) t -f oos (5 fl -f- ca) t

( 6 )

Die Ausdrücke oos (fl — co) 1 und oos (fl + cu) t stellen eine Spektrale
im unteren bzw. oberen Seitenband dar.

Gleichzeitig erhält man mit Gl. (6) auoh Ausdrücke für die Amplituden'
höhe der Modulationsprodukte.

Nachstehende Tabelle zeigt ihre Pegelabstände auf:

Seitenfrequenz
fl — co, fl + ca
3fl — co, 3fl + co
5fl — co, 5fl + co
7fl — co, 7fl + co
9fl — co, 9fi 4- co

Pegelabstand
0, Bezugspegel
- 9,6 dB
-14,0 dB
-17,0 dB
-19,2 dB

Im Ausgangsspektrum des Bingmodulators sind nur die Spektralen

(J(f) = U (refl ;£ co) n = ungerade (7)

zu finden. Demzufolge fehlen co, fl und deren Vielfache.

Die Umsetzungsdämpfung beträgt für ein Seitenband

tt ums ^ ^ ÜB

“um 8 /dB = 201 °8

ü (fl ± co)

üco

+ 10 log A.

( 8 )

Das heißt, durch die Frequenzumsetzung bedingt, erscheint etwas
weniger als die Hälfte der eingespeisten Signalleistung-als gewünschtes
Seitenband. Diese ct uma — 4 dB sind der Mindestwert. Dieser vergrößert
sich bei Nichteinhaltung der von Gl. (11) wiedergegebenen Aussteuerungs-

133

bedingung und durch die Diodenverluste (ohmsche Widerstände fi 0 , S B ),
die eine zusätzliche Dämpfung von

bewirken.

Die Verluste des Diodenquartetts 04 A 657 betragen demzufolge
a == 0,5 dB. Allgemein kann man sagen, daß die praktisch gemessenen und
theoretisch ermittelten Werte nur unwesentlich differieren. Nachdem die
Frequenzen und ihre Pegel bekannt sind, lassen sich die Anforderungen
an das SSB-Filter fixieren.

Trägerleistung

In der Literatur finden sich unterschiedliche Angaben über die für den
Bingmodulator notwendige Trägerleistung. Das hängt einerseits von den
verwendeten Dioden ab, auf die sich die Angaben beziehen, andererseits
von der gewünschten Seitenbandleistung. Wird eine höhere Ausgangs¬
leistung gefordert, so ist das mit der Einspeisung einer größeren Signal¬
spannung verbunden. Damit keine Verzerrungen entstehen, muß die
Bedingung Gl. (11) eingehalten werden, und das bedeutet wiederum eine
Steigerung der Trägerleistung.

Der Einbau von Linearisierungswiderständen bedingt ebenfalls eine
erhöhte Trägerleistung, da nur die über den Dioden liegende Spannung
diese sohaltetl Alle ohmschen Widerstände, die vom Trägerstrom durch¬
flossen werden, setzen Leistung um, und diese ist zusätzlich aufzubringen.
Für eine Seitenbandleistung von 0,5 mW genügt für Schaltung Bild 7
eine Trägerleistung von 5 bis 15 mW, während für Schaltung Bild 14
(Bingmodulator iip SSB-Sender von DM 2 OEK) knapp 30 mW aufge¬
bracht werden müssen.

Verzerrungen

Nichtlineare Verzerrungen — Mißt man das Frequenzspektrum eines Bing¬
modulators beispielsweise mit einem selektiven Böhrenvoltmeter, so
wird man mehr Frequenzen feststellen, als angegeben. Diese Tatsache
ist auf niohtlineare Verzerrungen zurüokzuführen, die sich durch Niehtein-
halten von Gl. (11) ergeben.

134

Bei der mathematischen Behandlung der Modulationsfunktion setzt
man eine.exakte Umpolfunktion voraus mit unendlicher Flankensteilheit,
absolut ebenen „Dächern“ und daraus resultierend scharfen „Knicken“.
Diese Voraussetzung ist eine Näherung, denn die Dioden schalten nicht
imendlich schnell von der Sperr- auf Leitfähigkeit um. Weiterhin wurde
gezeigt, daß die Kennlinie der Diode keinen idealen Knick, sondern in
dem angegebenen Spannungsbereich eine Krümmung aufweist. Diese
Krümmung hat zur Folge, daß die Flanken der ModulationBfunktion nicht
unendlich steil, die Kanten nicht scharf sind, und daß im Bereich des
Nulldurchgangs ein zusätzlicher Knick entsteht (typisch für Gegentakt¬
stufen im C-Betrieb). Diese Nichtlinearitäten verzerren co. Es entstehen
Vielfache, die diese Spektralen verursachen:

ü(f)-m*a±*m)} (io)

n — 1, 3, 5, 7 ..., m = 3, 5,7,.. .

Besteht die NF aus 2 oder mehreren Frequenzen, so wird es weiterhin
zur Intermodulation kommen. Eine echte Abhilfe läßt sich nicht schaffen;
vermindert wird diese Erscheinung durch den Einbau von Linearisierungs¬
widerständen (Bild 11). Diese ebnen den gekrümmten Teil der Dioden-
kennlinie ein. Die Linearisierungswiderstände müssen in allen Rech¬
nungen dem Widerstand zugeschlagen werden!

Süd 11 Ringmodulator mit Linearisierungmiderständm

In der Schaltung nach Bild 8 b öffnet der Trägerstrom die Dioden
D 1/D 2. Diesem Trägerstrom überlagert sich der zu schaltende Signal¬
strom. Während sich die beiden Ströme in D 1 addieren, subtrahieren sie
sioh in D 2. Das interessiert nur, wenn beide Dioden bei diesen ungleichen
Strömen den gleichen Durchlaßwiderstand aufweisen. Unter der Bedin¬
gung Ü Q > U a trifft das zu. Jedoch läßt sich ein kritischer Fall kon¬
struieren. Wird der Trägerstrom infolge seiner Zeitfunktion immer kleiner

135

und ändert er schließlich seine Polarität, dann werden I q und I m gleich
groß. Zu diesem Zeitpunkt Bind die beiden Dioden elektrisch unsymme¬
trisch; und in diesem Moment ändert der Ringmodulator seine Eigenschaft.

Der Ringmodulator genügt auch höchsten kommerziellen Anforde¬
rungen, wenn 61. (11) eingehalten wird:

u 0 « ü a > U m (11)

Als Richtwert kann man Uq — 1 V und U m ^ 0,1 V annehmen. Es
sei an dieser Stelle darauf hingewiesen, daß die Trägerspannung über den
Dioden den für den Durchlaßbereich maximal zulässigen Katalogwert
nicht übersteigen darf.

Lineare, Verzerrungen — Die bisherigen Betrachtungen setzen einen
exakten ohmschen Abschluß des Ringmodulators für seine Spektral¬
frequenzen voraus. Ist das nicht oder nur ungenügend gewährleistet, so
wird der Ringmodulator einen frequenzabhängigen Dämpfungsverlauf
im Nutzseitenband aufweisen. Diese Schwankungen können 3.dB er¬
reichen. Bedenkt man, daß sich diese 3 dB zu der Welligkeit des nach¬
geschalteten SSB-Filters addieren können, dam ist es besser, Abhilfe zu
schaffen.

Ein unzureichender Abschluß des Ringmodulators ergibt sich meist
dann, wenn das Filter ohne zusätzliche schaltungstechnische Maßnahmen
an den Modulator angekoppelt wird. Ein solches Filter weist in seinem
Durchlaßbereioh einen ohmschen, in seinen Sperrbereiohen jedoch einen
imaginären Eingangswiderstand auf. Das unerwünschte Seitenband und
die anderen Modulationsprodukte sind nioht angepaßt. Es entstehen
Reflexionen, die das Geschilderte bewirken. Daher empfiehlt es sich,
zwischen Ringmodulator und Filter beispielsweise einen Dämpfungs¬
vierpol (a 2> 2 dB, T- oder 7r-Schaltung aus ohmschen Widerständen)
bzw. eine geeignet dimensionierte Trennstufe zu schalten. Auf diese Weise
läßt sich diese Verzerrung auf ein erträgliches Maß reduzieren.

Die Wellenwiderstände

Das Herzstüok des Ringmodulators ist der Diodenring (alle Dioden liegen
Kathode an Anode in einem Ring — daher der Name). An verschiedenen
Stellen angezapft, ergeben sich unterschiedliche Schaltungsvarianten.
Zuerst soll die Kreuzschaltung untersucht werden (Bild 12),

Z l =*Z. i = Z = (12)

Dieser Vierpol ist Widerstands- und übertragungssymmetrisoh. Der
Innenwiderstand der Trägerquelle geht im abgeglichenen Zustand auf
den Wellenwiderstand nioht ein;

136

Beispielsweise beträgt der Wellenwiderstand des reinen Diodenquartetts
04 A657 in Kreuzschaltung mit ü 0 ss 80 Q. und B s «= 500 k£l dann
Z 6,3 kß. Mit den Transformatoren Tr 1 und Tr 2 (Bild 7) kann dieser
Widerstand an die Signalquelle und an die nachfolgende Stufe angepaßt
werden.*

Die Mindestwindungszahlen berechnen sich aus der jeweils tiefsten zu
übertragenden Frequenz. Meist wird L 1 > L 4 sein.

Der Anpassungswiderstand für die Trägerquelle läßt sich nur als Richt¬
wert angeben, da er sehr stark von der Trägeramplitude abhängt. Es ist
daher ratsam, diesen in jedem speziellen Fall zu messen (z.B. nach der
U/2-Methode). Zur Erklärung dessen sei gesagt, daß der wirksame Dioden¬
widerstand der Sekante im Arbeitspunkt entspricht. Siehe dazu die in
Bild 5 mit B bezeichnete Gerade. Ihre Steigung (Widerstand) hängt ab
vom Momentanwert der über der Diode gelegenen Trägerspannung. Dieses
Problem wird in kommerziellen Geräten oft durch eine hochohmige Strom¬
speisung umgangen.

* Man muß berücksichtigen, daß bei nicht reellem Abschluß die Anpassungs¬
widerstände vom Wellenwiderstand abweichen. Ein solcher Fall liegt vor, wenn der
Modulator mit einem Filter zur Unterdrückung eines Seitenbands abgeschlossen
ist. Bei beiderseitigem Abschluß mit «-Filtern liegen nach Bleu [2] die Anpassungs¬
widerstände beim O.lfachen, beim Abschluß mit T-Filtern beim lOfachen des
Wellenwiderstands.

137

Für einige Schaltungen nachfolgend Richtwerte:
Zu Bild 8b, e Z 3 = Z 2 — Z = ]/B„ • Jt s ss 6,3 kß

Zu Bild 8d, e Z, = Z 3 = Z = £ ■ R, « 1,6 kß

Z 3 « 400 n

Zu Bild 13 Z l = Z t = Z = l/ S ’ B * ^260ß mit B a >B
P 1 + 'jf- mit R = 1 kß

Z 3 « 400 ß

Zu Bild 14 Zj = Z 3 = Z = 2R 0 + V2B 0 R = 600ß mit R, > R
Z % äj 400 Cl mit R =* 1 k£i

74

Rinomodulator,
von DM 2 CEK in
seinem SSB-Sender
verwendet

Der Schaltung nach Bild 14 kommt im Amateurfunk große Bedeutung
zu, da sie ohne Symmetrieübertrager auskommt und nicht erdfrei zu sein
braucht. Deshalb sei ihre Arbeitsweise mit Strompfeilen an Hand von
Bild 15 erklärt. Aus den Skizzen ist ersichtlich,, wie die periodisch um¬
gepolte NP am Ausgang 2,2' erscheint. Gleichzeitig läßt sich die Bedeutung
des Kondensators C erkennen. Er muß die HP kurzschließen, die NP da¬
gegen nicht. Liegen Träger- und Signalfrequenz dicht beieinander, muß der
Kondensator durch einen Saugkreis mit Resonanz bei der Trägerfrequenz
ersetzt werden. Wurde G zu klein dimensioniert, dann äußert sich das in
einer mangelhaften Trägerunterdrückung.

Weiterhin empfiehlt sich eine kapazitive Abschirmung zwischen der
primären und der sekundären Wicklung des Tr 1 (siehe Bild 14). Zu diesem
Zweck fügt man zwischen beide Wicklungen eine Lage Cu-Polie ein, die
jedoch keine Kurzschlußwicklung sein darf! Diese Maßnahme verhindert,
daß die Schaltung beim Erden eines Endes der sekundären Wicklung
erdungsunsymmetrisch wird.

Der Ringmodulator bei höheren Frequenzen

Das Ersatzschaltbild der Diode (Bild 6) gilt nur für tiefe Frequenzen. Bei
höheren Frequenzen muß die spannungs- und frequenzabhängige Sperr-
sohiehtkapazität berücksichtigt werden. Weiterhin sind und S, nun¬
mehr auch frequenzabhängig.

Da man die meisten Diodenquartette mit Hilfe eines Ohmmeters oder
niederfrequenter Meßmethoden zusammenstellt, ist es verständlich, daß
diese mit wachsender Frequenz ihre Symmetrie verlieren. Es werden
zusätzliche Sohaltungsmaßnahmen’erforderlich, um diese Symmetrie für
einen mehr oder weniger breiten Frequenzbereich wieder herzustellen. Die

Bild 16 Ringmodulator nach kapazitivem Abeleich

139

3 3'

Süd 17 Ringmodulator mit Tramütoren

Breite dieses Bereichs hängt ab von dem zusätzlichen Sehaltungsaufwand
und der Ungleichheit der Dioden. Bild 16 zeigt eine häufig verwendete
Schaltung mit kapazitiver Abgleichmöglichkeit.

Der Ringmodulator im SSB-Sender von DM 2 CEK zeigt bei best¬
möglichem Abgleich für eine Frequenz z. B. folgende Eigenschaft. Bei der
Trägerfrequenz 1875 kHz weist der Träger gegenüber dem Seitenband
eine Dämpfung von 60 dB auf, während diese beim Umschalten des
Trägers um 18 dB zurückgeht. Für Betrieb mußte für beide Frequenzen
ein Kompromiß geschlossen werden. Da die Dioden als Schalter arbeiten,
kann man sie auch durch HF-Transistoren ersetzen. Bild 17 zeigt die
Frinzipschaltung dazu.

Vergleich von Ring- und Gegentaktmodulator

Werden in der Schaltung nach Bild 7 die Dioden D 3/D 4 weggelassen,
dann erhält man einen Gegentaktmodulator. Prinzipiell arbeitet er wie
der Bingmodulator, nur findet kein ständiges Umpolen statt. Die Modu¬
lationsfunktion könnte man mit der eines Zerhackers vergleichen. In der
Schaltung nach Bild 9 fällt alles weg, was unterhalb der Zeitachse liegt;
es wird gleich 0.

140

Mathematisch äußert sich das wie folgt: In 61. (5) ist diese mit dem

Faktor 0,6 zu multiplizieren; weiterhin muß ein Glied <z 0 = — (Gleich-

2

anteil) hinzuaddiert werden. Beim Betrachten der Spektralen erkennen
wir, daß der Gegentaktmodulator die NF f a nicht unterdrückt und daß
er eine größere Umsetzungsdämpfung aufweist (« ums sa 9,6 dB).

Ein wesentlicher Nachteil des Gegentaktmodulators gegenüber dem
Ringmodulator ist sein inkonstanter Ein» und Ausgangswiderstand
(Wellenwiderstand). Für eine Halbperiode der Trägerschwingung fehlt
jede Verbindung zwischen Ein- und Ausgang! Der Eingangswiderstands-
Zeitverlauf läßt sich oszillografisch darstellen und ergibt etwa den Ver¬
lauf von Bild 18. Man erkennt unschwer, daß ein Gegentaktmodulator an
nachfolgende Stufen nicht oder nur sohwer angepaßt werden kann. Die
geringfügige Unstetigkeit im Verlauf von Re(t) beim Ringmodulator läßt
sich auf das Gesagte zurückführen.

Re i

%

i

l

l

i

i

I

I

l

l

I

i

Oegentaktmodutafor

Ringmodulator

H-1-►

Bild IS Eingangsteideretandsverlauf in Abhängigkeit von der Zeit

Zusammenfassung

Der Ringmodulator erweist sich als geeignet, wenn es gilt, eine Ampli¬
tudenmodulation mit unterdrücktem Träger auszuführen. Der schaltungs¬
technische Aufwand ist gering. Durch seine Eigenwerte läßt er sich ohne
Zusatzmittel leicht in transistorisierten SSB-Sendern verwenden. Hohe
Anforderungen an Klirrarmut und weitab liegende Störfrequenzen lassen
sich mit ihm leicht realisieren. Einige Schwierigkeiten bereitet es jedoch.

141

wenn für einen weiten Frequenzbereich der Trägerfrequenz eine hohe
Trägerunterdrückung realisiert werden soll.

Zur Umgehung des SSB-Filters beim cw-Betrieb kann man einen nieder¬
frequenten Ton getastet in den Bingmodulator einspeisen und erhält auf
diese Weise (wenn alle Stufen in A-Betrieb arbeiten) ein klickfreies Tele¬
grafiesignal. Auch kann es bereits genügen, wenn man in den Bingmodu¬
lator einen getasteten Gleichstrom von etwa 1 mA einspeist. Damit wird
er elektrisch unsymmetrisch und läßt die Trägerfrequenz passieren. Dieses
Tsägersignal ist an den Klemmen 2,2' wesentlich stärker als das
Doppelseitenbandsignal. Die Trägeidämpfung des SSB-Filters ist meist
nicht so stark, daß auf diesem einfachen Wege kein ow-Signal auf bereitet
werden könnte.

Literatur

fXJ Henkler, 0.: Anwendung der Modulation beim Trägerfrequenzfernsprechen auf
Leitungen, 8. Hirzel Verlag, Leipzig 1948

[2] Bley, H.; Eigenschaften und Bemessungen von Bingmodulatoren, Teil 1, NTZ,
H. 3, 1960, 8. 129, Teil 2, NTZ, H. 4, 1960, 8.196

[3] IIenkler, 0.: Übertragungstechnik im Eeromelde-Weitverkehr, Teil 2,8.496,
VEB Verlag Technik, Berlin 1956,

[4] Wallot, J.: Schwachstromtechnik, 5, Auflage, S. 391, Springerverlag, 1948

142

Ing. Karl-Heinz Schubert
DM2 AXE

Der Feldeffekttransistor
in der Funkamateurpraxis

Aufbau und Arbeitsweise des-Feldeffekttransistors wurden bereits aus¬
führlich in [1] und [2] beschrieben. Die großen Vorteile des MOSFET, so
vor allem die fast leistungslose Ansteuerung und die galvanische Trennung
zwischen Steuerkreis und Lastkreis, erlauben die vielfältigsten Einsatz-
mögliohkeiten für dieses Bauelement. Im Hinblick auf integrierte Schal¬
tungen ist die Anwendung des MOSTET sogar noch interessanter. Der
MOSFET erlaubt eine höhere Funktionsdichte als der bisher verwendete
bipolare Transistor. Bei der heute üblichen Technologie benötigen
2 bipolare Transistoren eine Fläohe von etwa 0,02 mm 2 , 2 MOSFETs
dagegen nur eine Fläohe von 0,0037 mm 2 . Besonders einfach werden
integrierte Schaltungen mit nur einem Kanal-Typ, weil jede Isolation
zwisohen den Elementen entfallen kann. Für alle Souroe- und Drain-
Zonen ist nur eine p-Diffusion erforderliöh, und die Kontaktierung wird
unproblematisch. Gewiß ist der technologische Prozeß bei der Herstellung
des MOSFET komplizierter als bei bipolaren Transistoren, doch duroh
die geringere Anzahl der Prozeßschritte bei der Produktion und die
genannten anderen Vorteile wird sioh der MOSFET durchsetzen.

Für den Funkamateur interessant ist der Feldeffekttransistor als
unipolares Bauelement in Form des Sperrsohioht-FET und in der des
MOSFET. Man könnte sagen, der Sperrschicht-FET hat als Steuerelek¬
trode eine Diode, die jedoch im Gegensatz zum bipolaren Transistor im
Sperrbereich betrieben wird. Ein kleiner Kondensator « 5 pF) bildet
die Steuerelektrode des MOSFET; daraus resultiert auch der sehr hohe
Eingangswiderstand im Bereich niedriger Frequenzen. Der Kennlinien¬
verlauf beim FET ist günstiger als der des bipolaren Transistors, da in
einem größeren Aussteuer bereich eine quadratische Funktion vorliegt.
Damit wird die Signalverarbeitung besser, z. B. durch eine größere Kreuz¬
modulationsfestigkeit. Nachteilig beim MOSFET ist vor allem die geringe
Energiefestigkeit der Gate-Elektrode. Schon ein statisohes Aufladen durch
Berühren mit der Hand kann zum Spannungsdurchschlag führen. Schlie߬
lich ist die Dicke der Gate-Oxidschicht nur 100 nm. Deshalb liefert man
MOSFET mit kurzgeschlossenen Anschlüssen; der Kurzschluß darf erst

143

nach dem Einbau entfernt werden! Trotzdem bleibt die Gefahr, daß
atmosphärische Entladungen oder andere Spannungen den MOSFET
zerstören, wenn man keine Schutzmaßnahmen vorsieht.

Aus dem bisher Gesagten geht hervor, daß sich der FET besonders gut
zur Verstärkung von HF-Kleinsignalen eignet. Das begründet seine An¬
wendung vor allem in HF-Eingangsschaltungen von Empfangsgeräten im
KW-, UKW- und, Dezimeterweilenbereich.

Hat der vorhandene Stationsempfänger mit Röhren- oder Transistor¬
bestückung ausreichende Empfindlichkeit und Trennschärfe, so läßt sich
die Kreuzmodulationsfestigkeit verbessern, wenn man für die Mischstufe
FETs vorsieht [3]. Der Umbau wird besonders einfach, wenn die Oszillator¬
stufe mit einer getrennten Röhre arbeitet. Dann kann man für die Misoh-
röhre einen FET-Adapter einsetzen. Bild 1 a zeigt die zu ersetzende Röhren¬
stufe, bei der die Betriebsspannung auf 12 V umzubauen ist. Die FET-
Mischstufe wird als Adapter auf einen Miniaturröhrenfuß aufgebaut. Die
besseren Eigenschaften weist der Gegentaktmischer nach Bild lc auf.

2x

BF 215

s,\\S00k „ r 1 ! 500k\ \M T 0

500k\ ] 12 =T - a
V 1 50-
I-X.-^-' 200p

m i T i ”~" »IG»

Süd 1 Umbau der Misehetufe eines KW-Supers mit FET-Adapter

Der Arbeitspunkt des FET wird durch den Widerstand R 3 einge¬
stellt. Da meist die Oszillatorspannung zu groß ist (sie soll nur 3 V oder
weniger betragen), muß sie duroh den Kondensator C 3 reduziert
werden.

Bild 2 zeigt Varianten von HF-Verstärkerstufen mit FET. Günstige
Eigenschaften werden bei allen Frequenzen mit der Gate-Grundschaltung
(b) erreioht, die der Basis-Grundschaltung bei Transistoren entspricht.

144

Bild 2 HF-Schaltungen mit FET; a — Source-Grundschaltung,
b — Gate-Grundschaltung, c — Kaskodeschaltung,
d — Mischstufenschaltung in Gate-Grundschaltung

Die günstige Wirkungsweise bei höheren Frequenzen der Kaskodesohal-
tung mit FEX (Bild 2c) ist bekannt. In der Mischstufe kann neben der
Source-Grundschaltung (Bild 2a) auch die Gate-Grundschaltung verwendet
werden (Bild 2d). Bild 3 zeigt den HF-Eingangsteil eines KW-Emp¬
fängers [4]. Die HF-Verstärkerstufe arbeitet in Gate-Grundschaltung, so
daß sioh eine Neutralisation erübrigt. Allerdings muß dabei die Sourcö-
Elektrode an einer Anzapfung der Schwingkreisspule liegen, da die Gate-
Grundschaltung einen niedrigen Eingangswiderstand hat. Mit der Sohwund-
regelspannung wird die HF-Verstärkerstufe geregelt. In der Mischstufe
arbeitet der FET in der Source-Grundschaltung. Der 1. Oszillator des

Bild 3 EingangsschaUmg einet KW-Superhet mit HF-Vorttufe

in Gate-Qrundschaltung

10 Elektronisches Jahrbuch 1971

145

KW-Empfängers ist quarzgesteuert und setzt das jeweilige Amateur¬
band in den Bereich 6,0- ■ • 6,5 MHz um. Zu beaohten sind die beiden Dioden
im Antennenspülenkreis, die den Eingangs-FET vor zu hohen Spannungen
schützen. Für die Kreuzmodulationsfestigkeit dieser Schaltung wird in
[4] gesagt, daß sie der von hochwertigen Böhrengeräten gleichkommt.
Bei einem Nutzsignal von lO'p.V bei 14,0 MHz und einem Störsignal auf
14,1 MHz beginnt die Übernahme der Modulation bei einem Störsignal

146

von 70 mV. (Für den Collina 755-3 A werden bei fast gleichen Meßbedin¬
gungen 15 mV angegeben.)

Wendet man im HF-Eingangsteil eines KW-Empfängers die Kaskode-
schaltung (Bild 4) an, so kann trotz höheren Eingangswiderstands eine
Neutralisation entfallen, und man erhält eine hohe Verstärkung. Im
Eingang liegt ein abstimmbares Bandfilter für das jeweilige Empfangs¬
band. Die 1. ZF beträgt 9 MHz. Das Oszillatorsignal wird gebildet aus
einem Quarzoszillator und einem VFO mit dem Abstimmbereich 5,0 bis
5,5 MHz [5]. Eine Mischstufe läßt sich auch in Gegentaktanordnung auf¬
bauen (Bild 5).

2xr/S3i

Vorteilhaft ist auch die Anwendung des FET im Empfängeroszillator.
Bild 6 zeigt eine Oszillatorschaltung mit Trennstufe [4], Vorteile der
FET-An Wendung: Der Oszillatorkreis wird kaum bedämpft, d(e inneren
Kapazitäten sind fast unabhängig vom Source-Strom, ihr Temperatur-

2XT/S34

10 *

147

15k

i—i—o +mi/

27k

koeffizient ist positiv und weitgehend linear. Damit vereinfacht sich die
Temperaturkompensation.

Außer im HF-Eingangsteil und im ZF-Teil eines KW-Supers lassen sich
auch in anderen Stufen FETs erfolgversprechend einsetzen. Bild 7 zeigt
die Anwendung eines MOSFET in einem Produktdetektor für SSB-
Demodulation. Über ein ZF-Filter gelangt vom Gitter der letzten ZF-
Röhre das ZF-Signal an die Gate-Elektrode, das BFO-Signal (einige
Millivolt) wird über den kleinen Kondensator von 1 pF ebenfalls an diese
Elektrode geführt. An der Drain-Elektrode koppelt man über ein RC-
Netzwerk die NF aus [6]. Auf Grund der Zunahme des FM-Betriebs im
UKW-Amateurband ist es angebracht, den KW-Empfänger mit einem
FM-Demodulator auszurüsten. Da man für den ZF-Bereich um 450 kHz
das Ratio-Detektor-Filter meist umgehen will, entfallen die bekannten
Diskriminatorschaltungen. Bild 8 zeigt eine Schaltung von 0 8 ACC
aus [7], die sich als zusätzliche Platine aufbauen läßt. Da die Schaltung
hochohmig an das letzte ZF-Filter des KW-Supers angeschlossen werden
soll, enthält die Eingangsstufe einen FET. Die 1. Transistorstufe arbeitet
als Begrenzer. Darauf folgt ein Tiefpaßfilter, an dessen Flanke die Demo¬
dulation erfolgt.

148

-UV

Bild 9 Schaltung eines S-Meters mit stabilisierter Stromversorgung

Zur Beurteilung von Empfangssignalen im KW-Super ist ein S-Meter
erforderlich. Mißt man zu diesem Zweck den Anodenstrom einer geregelten
ZF-Röhre, so ergibt sioh der bekannte umgekehrte Skalenverlauf. Wendet
man zum Messen der A FC-Spannung die Röhrenvoltmetersohaltung an,
dann erfordert das 1 oder 2 Triodensysteme. An Stelle der Röhre kann man
auch einen FET einsetzen; Bild 9 zeigt eine geeignete Schaltung [8]. Die
Stromversorgung erfolgt aus der Heizspannung 6,3 V, wobei eine Tran¬
sistorstabilisierung verwendet wird.

In Konvertern für das 2-m- und das 70-om-Band werden in jüngster
Zeit vorwiegend FETs eingesetzt. Das gewährleistet günstige Rausch -
werte, gute Übersteuerungsfestigkeit und ausreichende Kreuzmodu¬
lationsarmut. Das Großsignalverhalten übertrifft selbst das von Röhren¬
konvertern. Der neuentwickelte Dual-Gate-MOSFET, ein MOSFET mit
2 gleichwertigen Steuerelektroden, zeigt in der Mischschaltung so günstige
Eigenschaften, daß z. B. Beam-Deflection -Röhren um eine Größenordnung,
schlechter liegen. Die Empfangsleistung eines vorhandenen 2-m-Kon-
verters wird durch einen Antennenverstärker mit FET wesentlich ver¬
bessert. Bild 10 zeigt eine geeignete Schaltung in neutralisierter Source-

149

150

Grundschaltung, wobei die Verstärkung etwa 16 dB erreicht (2 bis 3 S-
Stufen). Zu empfehlen sind am Antenneneingang 2 entgegengesetzte
Dioden (Schutz des FETs vor Spannungsspitzen).

Für die Spulen gelten etwa folgende Daten:

L 1 — 6 Wdg., 0,5-mm-CuAg, 6,5 mm Durchmesser, Anzapfung bei 1,3
Wdg.;

L 2 — 10 Wdg., 0,3-mm-CuL, 5 mm Durchmesser;

L 3 — 5 Wdg., 0,5-mm-CuAg, 6,6 mm Durchmesser;

L 4 — 1,3 Wdg., 0,5-mm-CuAg, am kalten Ende von L 3 [9].

' Bild 11 zeigt einen 2-m-Konverter mit Sperrschicht-FET-Bestückung.
Die Eingangsstufe in Source-Grundschaltung arbeitet mit Neutralisation
über den Kondensator 3 pF. Die Kopplung zur 2. HF-Verstärkerstufe
(in Gate-Grundsohaltung) erfolgt über 1 Bandfilter mit kapazitiver
T-Kopplung. Auch die Kopplung zur Mischstufe wird über ein derartiges
Bandfilter ausgeführt. Für den Konverter [6] werden folgende Daten an¬
gegeben:

Leistungsverstärkung 32,0 dB
Bauschzahl 1,7 dB

Spiegelselektion 80,0 dB

Bedeutend bessere Regeleigenschaften und stabiles Arbeiten lassen sich
mit der Kaskodeschaltung erreichen. Bild 12zeigt eine für das 2-m-Band
geeignete Schaltung. Zur Regelung kann man das Gate des oberen FET
an die AFC-Spannung legen. Mit den Trimmern am Ausgang erfolgt An¬
passung an einen Konverter oder eine Mischstufe [10].

151

152

Bild 13 stellt dar, wie pine Konverterschaltung unter Anwendung von
Dual-Gate-MOSFETs dimensioniert wird. Die Eingangsstufe ist eine
neutralisierte Souroe-Grundschaltung. Über ein kapazitiv gekoppeltes
Bandfilter für 145 MHz ist der 1. Dual-Gate-MOSFET angesohlossen. Am
2. Gate wirkt die A FO-Spannung zur Regelung der Verstärkung. Eine
solche HF-Verstärkerstufe arbeitet etwa so stabil wie eine Kaskode-
stufe. In der nachfolgenden Mischstufe werden Eingangs- und Oszillator¬
frequenz der getrennten Gate-Elektroden zugeführt. Ausreichende Tren¬
nung aller Signale an der Mischstufe ist gewährleistet [11].

Zahlreiche Anwendungsmöglichkeiten für den FET gibt es auch in der
Sender- und in der Meßpraxis des Funkamateurs. Gedacht ist insbesondere
an die Signalaufbereitung eines SSB-Senders; darüber berichtet ein Beitrag
im nächsten Elektronischen Jahrbuch.

Literatur

[1] Bottke, E.: Der Feldeffekttransistor ist im Kommen, Elektronisches Jahrbuch

1968, DMV 1967, Seite 105-112

[2] Lavante-Schubert: Kurzes Kompendium des Feldeffekttransistors, Elek¬
tronisches Jahrbuch 1970, DMV 1969, Seite 119-131

[3] Friedrich, M.: FET-Adapter für Empfängermischatufen, Das DL-QTC, Heft
10/1969, Seite 699-600

[4] Koch, 0.: KW-Bandempfänger mit FET, Das DL-QTC, Heft 1/1968, Seite
16-20

[6] Rohde, V. L.: Moderne UKW-Konverter mit FET, Das DL-QTC, Heft 4/1967,
Seite 177-186

[61 RCA Ham Tip, Oktober 1967, bzw. Kadio Communication, Heft 4/1968,
Seite 230

[7] Weber, S. F.: A simple NBFM detector module, Eadio Communication, Heft 1/

1969, Seite 29

[8] Olson, B.: An FET S-Meter, Magazin 73, Heft 1/1967, Seite 42—44

[9] Michaelis, M.: Vorverstärker für das 2-m-Band, Das DL-QTC, Heft 9/1968,
Seite 642 t-644

[10] Badio Communication, Heft 11/1969, Seite 796

[11] Risum, J.: 2 m Converter med TIS 88, Magazin OZ, Heft 2/1969, Seite 42 —46

153

Leistungsfähiger Konverter
für das

G. Wagner — dm 2 bel 70-cm-Amateurband

Nachfolgender Beitrag soll dem interessierten OM die Möglichkeit geben,
sicher und verhältnismäßig einfach einen leistungsfähigen UHF-Kon¬
verter zu bauen. Der beschriebene 70-cm-Konverter wurde vom Verfasser
in Anlehnung an eine in [1] veröffentlichte Vorstellung des industriell
gefertigten Dqziton 70 A gebaut und erprobt. Gleichzeitig sei damit ein
Beitrag zur Belebung des 70-cm-Bands gegeben, das nach wie vor ein
Amateurband ist und bleiben soll! Wenn gegenwärtig auch etwa 10 bis
15 DM-Stationen auf diesem Band QRV sind, besteht kein Zweifel
darüber, daß die Belegung noch sehr zu wünschen übrigläßt. Die Ursache
dafür liegt sicher auch zum Teil in den Schwierigkeiten, die sich für den
OM mit dem Bau eines solchen Konverters ergeben.

Übersiohtssohaltplan (Bild 1) zeigt, daß der Konverter 4 Stufen hat:
HF-Vorstufe, Mischer, Oszillator und ZF-Vorverstärkerstufe. Die Ein-
gangsfrequenz von 432 bis 434 MHz wird auf 28 bis 30 MHz umgesetzt,
Die daraus resultierende Oszillatorfrequenz beträgt 404 MHz, die man
durch Vervielfachung aus einer Quarzfrequenz von 33,666 MHz gewinnt.
Als Resonanzkreise für Frequenzen über 400 MHz wurden Leitungskreise
verwendet (eine Technik, die auch kommerziell Anwendung findet). Diese
Kreise fügen sich organisch ein und bestimmen weitgehend die Ab-

HF-Vorstuft Mischer ZF-Yerstärfrer

432dis m.
MHz

PC88

FC 86

FCC88

28 bis 30 MHz

FCC 88

FC86

Oszi/lQtor 404 MHz
Büd 1 ÜbersichtssehdUplan des Konverters für 70 cm

154

messungen des Konverterchassis. Die verwendeten Bauteile sind im
Handel ohne größere Schwierigkeiten zu beschaffen.

Die hohe Leistungsfähigkeit des Gerät« rechtfertigt den verhältnis¬
mäßig hohen Aufwand bezüglich Material und Arbeit. Im Deziton 70 A
verwendete man in der HF-Vorstufe die Röhre EC 86. Um die Klippen der
Vorstufen-Neutralisation mit dieser Röhre zu umgehen und um günstigere
Rauscheigensohaften zu erhalten, wurde im Mustergerät mit Erfolg die
Röhre PC 88 eingesetzt. Neutralisation erübrigt sich bei Verwendung einer
PC 88, denn die Anoden-Katoden-Kapazität mit 0,055 pF ist fast um
eine Größenordnung besser als die der EC 86. Der Eingang wurde für
Z — 60 ß ausgelegt. Das Eingangssignal gelangt über 8 pF an den
Katodenkreis. Den Anschlußpunkt muß man beim Abgleioh mit dem
Rausohgenerator festlegen. Die Anodenspannung ■wird der PC 88 in
Parallelspeisung zugeführt. Der Abgleich der Vorstufenkreise La und Lk
sowie aller anderen Leitungskreise erfolgt mit keramischen Rohrtrimmem,
die sich bei diesen Frequenzen als sehr zuverlässig erwiesen.

Die Mischstufe ist mit der EC 86 bestückt, die in Gitterbasisschaltung
arbeitet. Der in der Katode liegende Viertelwellen-Leitungskreis wird
kapazitiv an die Katode angekoppelt. Die zur Mischung erforderliche hohe
Gittprvorspannung gewinnt man über eine Drossel-Widerstand-Kombi¬
nation. Die Eingangs- und Oszillatorfrequenz gelangt induktiv an den
Katodenkreis des Mischers. Die Koppelschleifen stehen sich — um 180°
versetzt — gegenüber, so daß sie sich nicht „sehen“. Das unmittelbar an
Masse liegende Gitter dieser Stufe bewirkt eine einwandfreie Trennung
der ZF von der Eingangs- und Oszillatorfrequenz. Die Mischsteilheit der
EC 86^ liegt bei 3 mA/V; ihre Spünnungsverstärkung ist rund 8mal höher
als die eines Diodenmischers. Allein diese Tatsache läßt den Einsatz eines
Röhrenmischers empfehlenswert erscheinen!

Der dem Mischer folgende ZF-Vorverstärker soll auch den OMs, die
einen relativ unempfindlichen Stationsempfänger als Naohsetzer ver¬
wenden, gute Empfangsergebnisse ermöglichen. Die Zwischenfrequenz von
28 bis 30 MHz wird in einem mit der Röhre EOG 88 bestückten Kaskode-
verstärker vorverstärkt. Für die Kreise dieser Stufe wurden im Muster¬
gerät umgewickelte Ba/ena-TV-Filter benutzt. Näher auf diese Schaltung
einzugehen, erübrigt sich sicherlich. Große. Schwierigkeiten treten bei
der relativ niedrigen Frequenz kaum auf.

Der Oszillator im Mustergerät ist 4stufig. Die 1. Stufe, eine EF 96,
arbeitet als Quarzoszillator auf der Frequenz 33,666 MHz geradeaus. Der
in der Anode dieser Röhre liegende Kreis ist auf die Quarzfrequenz ab¬
gestimmt. Diese Frequenz wird kapazitiv dem Gitter der nächsten Stufe,
dem 1. System einer ECC88, zugeführt. Diese Stufe verdreifacht die Quarz¬
frequenz. In Verbindung mit der Anodenkapazität ergibt L 2 den Reso¬
nanzkreis, der die Frequenz 101 MHz aussiebt. Das 2. System der ECC 88
ist ebenfalls kapazitiv an den Anodenkreis des 1. Systems gekoppelt und

155

zHHrmstqm

Bild 2 Gesamtschaltbüd des 7 O-cm-Konverters

verdoppelt auf die Frequenz 202 MHz. Die Frequenz wird über ein Band¬
filter, bestehend aus L 3 und L 4 in Verbindung mit den Röhrenkapazi¬
täten, dem Gitter der 4. Stufe, einer EC 86, zugeführt.

Diese Stufe verdoppelt 202 MHz auf 404 MHz, d.h. auf die eigentliche
Oszillatorfrequenz. Der kapazitiv an die Anode angekoppelte Leitungs-
kreis La 2 ist auf 404 MHz abgeglichen. Auch diese Röhre erhält die
Anodenspannung durch Parallelspeisung. Der Leitungskreis LBF wird
gleichfalls auf 404 MHz abgestimmt und siebt unerwünschte Frequenzen
aus. LBF wird induktiv an La 2 angokoppelt und gleichzeitig von LBF
auf Lk 2 induktiv ausgekoppelt.

Es sei darauf hingewiesen, daß man natürlich auch von anderen Quarz¬
frequenzen aus die Frequenz von 404 MHz erreichen kann. So z.B. mit
44,888 MHz, wobei dann die 1. Stufe des im Mustergerät verwendeten
Oszillators entfällt. Bild 2 zeigt die Gesamtschaltung des 70-em-Kon-
verters, Bild 3 die Änderung des Quarzoszillators bei Verwendung eines
44,888-MHz-Quarzes.

OMs, die einen Empfänger mit einer anderen Frequenz als 28 bis 30 MHz
als Nachsetzer verwenden, müssen natürlich eine andere Oszillator-
frequenz aufbereiten. Zwangsläufig ändern sioh dann die Leitungskreise,
die auf die Oszillatorfrequenz abgestimmt sind. Die Berechnung der
Leitungskreise bereitet sicher keine Schwierigkeiten.

Bild 3 Oszillatorschaltung bei Verwendung eines 44,888-MHz-Quarzes

Bild 4 Ansicht eines Leitungskreises, verwendet wird
T) — 25 mm, d = 6 mm (Z = 88 Q)

157

Bild 5 a Ansicht des vom Verfasser auf gebauten Konverters (von oben)

Bild 5b Ansicht des 70-cm-Konverlers (von unten)

(beide Fotos zeigen den Konverter rriit nur Z stufigem Oszillator,
Quarz = 44,888 MHz)

158

Der Wellenwiderstand der Leitungskreise im Mustergerät beträgt
Z ~ 88 fl. Nach Gleichung (1) oder (2) kann der Wellenwiderstand Z
der Kreise errechnet werden (Bild 4).

Z = 60 ln 1,08 (1)

d

oder

Z — 138 log 1,08 -

D

( 2 )

Die Länge der Leitungskreise bzw. ihrer Innenleiter errechnet sich nach
Formel (3):

et) G'Z = cotg 2 7t -j-;

(3)

/ in Hz, l und X in cm, Z in 12, C in F. C besteht aus (71 + 02.
01= Köhrenkapazität und 0 2 = Belastungskapazität durch Kreis¬
kapazität (einschließlich Trimmer).

Das Chassis besteht aus Messingblech. Die inneren Trennwände sind
weich eingelötet, der Gesamtaufbau ist aus Bild 5 ersichtlich. Sämtliche
Messingteilo, wie Trennwände, Chassisplatte und Innenleiter, wurden
nach der im FUNKAMATEUR [2] beschriebenen Methode versilbert
(dieses Verfahren hat sich in vielen Fällen beim Verfasser gut bewährt).
Für den Konverter sollten nur hochwertige Bauteile, wie keramische
Röhrenfassungen, Quarzhalter, keramische Rohrtrimmer, verwendet
werden. Zur Verringerung der Kapazitäten wurde auf Röhrenabschirm¬
hauben verzichtet. Dieser Verzicht wirkt sich außerdem günstig auf die
Lebensdauer der Röhren aus. Sämtliche Leitungskreise und Oszillator¬
spulen lassen sich von oben her abgleichen.

Maßskizzen Bild 6 und Bild 7 zeigen den mechanischen Aufbau.

Bild 8

Durchlaßkurve des ZF-Verstärker»

11 , Elektronisches Jahrbuch 1971

161

BM9

Dnrchlaßlurve des gesamten Konverters

Mit diesem Konverter schaffen sich die OMs ein Gerät, das auf lange
Sieht allen Anforderungen gerecht wird. Der Verfasser hatte durch
DM 2 CVL die Möglichkeit erhalten, die Rauschzahl des Konverters
mit einem kommerziellen Rauschgenerator zu messen. Sie war dem für
Deziton 70 A angegebenen Wert von 6 kT 0 gleich! Mit dem Konverter
wurden bisher allerdings nur wenige Verbindungen auf dem 70-cm-Band
hergestellt (was allerdings nicht auf den Konverter, sondern auf die
Sendeanlage zurückzuführen ist). Dezember I960 und Januar 1966 wurden
damit die Signale von OSCAR IV mehrere Male empfangen, als seine
Entfernung etwa 30- bis 40000 km betrug. Der Empfang der 70-em-
Signale dieses Satelliten war stabil, die Feldstärke betrug im Mittel 6 bis
8 dB ü.R. Diese Tatsache spricht wohl für den Konverter!

Spulen- und Drosseldaten

L1 = 12 Wdg., 0,3-mm-CuL, eng gewickelt, Durchmesser 7 mm, Kern M 220
12 = 5 Wdg., 1,0-mm-CuAg, 1 mm Abstand, Durchmesser 8 mm, Kern M 220
L 3 = 4 Wdg., 1,0-mm-CuAg, 1 mm Abstand, Durchmesser 8 mm, Kern Alu
14-2 Wäg., 1,0-mm-CuAg, 3 mm Abstand, Durchmesser 8 mm, Kern Alu
L 6—L10 abhängig von den verwendeten Spulenkörpem. Das Kreis-C von 12 pF
sollte beibehalten werdenl (L10 etwa 3 Wdg.)

1/4-Drosseln = Durchmesser 5 mm, 0,4-mm-CuL, Drahtlänge 18,5 cm
1/4-Drossel für Oszillator = Durchmesser 5 mm, 0,4-mm-CuL, Drahtlänge 19 cm
Länge der Innenleiter (6-mm-Kundmessing):

LK 1 = 3,7 cm LBF = 0,9 cm

LA 1 = 6,7 cm LA 2 = 7,4 cm

LK 2 = 3,4 cm

Literatur

[1] Lickfeld, DL 3 KM: Deziton 70 A, DL-QTC, Heft 1/1960

[2] DM 3 YSF u.a„ Versilbern — kein Problem, FUNKAMATEUR, Heft 6/1961

162

Voll elektronische Normwandlung beim Fernsehen

In der sozialistischen Staatengemeinschaft gibt es eine einheitliche Bild- und eine
Zeüenfrequenz (50 Bz, 15625 Bz), Dies ist nicht auf der ganzen Welt so. Die USA,
ein Teil der mittel- und lateinamerikanischen Länder, Großbritannien, Frankreich,
Belgien (2 Normen!) haben unterschiedliche Fernsehnormen. Bei der Fernsehüber¬
nahme von Sendungen aus diesen Ländern muß ein sogenannter Norrhwandler zwischen-
geschaltet werden, der das Fernsehbild von Norm 1 auf Norm 2 wandelt. Dies war in der
Vergangenheit im Prinzip einfach. Eine Fernsehbildröhre erzeugte auf ihrem Bild¬
schirm ein scharfes Bild nach Norm 1, eine Fernsehkamera nahm dieses Bild auf nach
Norm 2. Natürlich ging diese Wandlung in der Praxis nicht ganz so unkompliziert vor
sich, wie sich das hier liest. Die Qualität der auf diese Weise gewandelten Fernsehbilder
reicht aber für das Farbfernsehen nicfd mehr aus. Man entunckelte daher einen voll¬
elektronischen Normwandler, der den Umweg über das optische Bild nicht mehr benötigt.

Um aus den 60 Balbbüdern je Sekunde des amerikanischen Fernsehbilds die 50
Balbbüder je Sekunde vieler europäischer Normen zu gewinnen, wird in dem Wandler
jedes 6. Halbbild ausgetastet. Eine istufige Quarz-Verzögerungsleitung erhält das Fern¬
sehsignal der Norm 1 zugeführt. Während das 1. Bälbbild direkt weitergeleitet wird,
sorgt ein elektronischer Umschalter dafür , daß das 2. Bälbbild um 3*/ g ms verzögert
wird, das 3. um 7 ms, das 4. um 10 1 / 2 ms und das 5. um 14 ms. Während des 6. Balb-
bilds, das gewissermaßen unter den Tisch fällt, springt der elektronische Umschalter
in die Eingangsstellung zurück. Gleichzeitig werden die Zeilen des (amerikanischen)
Fernsehbilds nach der Norm 1 um rund 17% gekürzt. Bierzu dient das Zeilendauer-
Anpassungsglied.

GUSTAV NEUMANN KG

SPEZIALFABRIK FÜR TRANSFORMATOREN
Betrieb mit staatlicher Beteiligung

5903 CREUZBURG / WERRA THÜR. (DDR)

Dipl.-Ing. H. Müller

Ein Stereo-Steuergerät
mit Transistorbestückung

Im vorgestellten Empfänger wird versuoht, konventionelle Schaltungen
teohnik mit neueren Methoden der Empfängstechnik ^-kombinieren. Es
kam dabei weniger darauf an, Bauelemente und Abgleicharbeit um jeden
Preis einzusparen. Vielmehr war es das Ziel, einen Empfänger mit mög¬
lichst guten elektrischen Eigenschaften aufzubauen. Folgende Sehaltungs¬
konzeption wurde gewählt:

— Timer mit 2 abgestimmten Vorstufen und verzögerter Kegelung,

— ZF-Verstärker mit Frequenzumsetzung und Gleichspannungs Verstärker,

— Demodulator nach dem Integrationsprinzip,

— Stereodekoder nach dem Sohalterprinzip.

DaB Steuergerät speist einen NF-Verstärker mit eisenlosen Endstufen,
wie schon des öfteren beschrieben. Er soll nicht Gegenstand dieser Be¬
trachtung sein<

Durch diese Konzeption wurde erreioht, daß der elektrische Aufbau
relativ unkritisch ist. Im Mustergerät wurde nur der Tuner und die
2. Mischstufe abgeschirmt. Der ZF-Verstärker mit Dekoder ist auf einer
Universalleiterplatte aufgebaut und steckbar ausgeführt. ;

Die einzelnen Stufen in gedruckter Schaltung sind auf Karten senkrecht
auf der Leitetplatte montiert. Der Netzteil wurde so dimensioniert, daß
der Betrieb auch bei größeren Netzsohwankungen noch gewährleistet
ist (Büd 4b).

Der Tuner (Bild 1)

Damit eine gute Empfindlichkeit bei gleichzeitig gutem Regelverhalten
gewährleistet ist, hat der Tuner 2 Vorstufen, deren 1. in die Spannungs¬
regelung einbezogen wurde. Die Schwingkreise des Tuners sind mit einem
Vierfaoh-Drehkondensator abzustimmen; denn durch den verwendeten
ZF-Verstärker wird die Selektion zum großen Teil von den Vorkreisen
bestimmt. In die I. Vorstufe sollte man nur einen extrem rauscharmen
Transistor einsetzen. Im Mustergerät wurde ein AF 106 verwendet. Eine

165

166

Dämpfungsaioae vermnaert eine Übersteuerung des Tuners.- Um die
maximale Verstärkung jeder Stufe zu finden, ist es zweckmäßig, die Basis-
spannüng durch Trimmwiderstände einzustellen. Die Schaltung des
Tuners weist keine Besonderheiten auf. Die Filter am Ausgang sind die
handelsüblichen Typen FM 12 und FM 5; FM 5 wurde zusätzlich be¬
dampft.

Der ZF-Verstärker (Bild 2)

Guter Wirkungsgrad des Demodulators uni unkritische Dimensionierung
erfordern es, die ZF von 10,7 MHz auf etwa 300 kHz umzusetzen [1], [2],
[3]. Da der ZF-Teil einen Stereodekoder ansteuern soll, ist die Über¬
tragungskurve zu beachten. Für die verzerrungsarme Übertragung des
Multiplexsignals wird eine Bandbreite von etwa 200 kHz gefordert. Diese
Bedingung läßt sich erfüllen, wenn die noch verbleibenden Schwingkreise
bedampft werden und der ZF-Verstärker eine gute Begrenzung gewähr¬
leistet [10].

Auf den Tunerausgang folgt zunächst noch eine Stufe für 10,7 MHz.
Sie verbessert die Fernempfangseigenschaften des Empfängers und dient
hauptsächlich der automatischen Verstärkungsregelung. Der Basis¬
spannungsteiler erhält seine Spannung von der Regelspannungserzeugung.
Am Kollektor befindet sich noch eine Dämpfungsdiode, die bei großen
Amplituden öffnet. Der Schwingkreis am Ausgang der 1. Stufe ist stark
bedämpft.

Über eine Koppelspule wird das ZF-Sigpal der selbstschwingenden
Mischstufe zugeführt. Versuche ergaben, daß an dieser Stelle eine selbst¬
schwingende Mischstufe völlig ausreioht, da an die Frequenzkonstanz des
Mischprodukts keine strengen Forderungen zu stellen sind. Die Mischstufe
wird durch eine Spannungsgegenkopplung stabilisiert. Auf die Mischstufe
folgt ein 2stufiges RC-Filter, das Reste der I. ZF vom folgenden Ver¬
stärker fernhält.

Um gute Begrenzungseigenschaften zu gewährleisten, verwendet man
einen 3stufigen Verstärker mit galvanischer Kopplung [4]. Die direkte
Kopplung der beiden 1. Stufen wird durch die Z-Diode im Emitterzweig
des 2. Transistors ermöglicht. Der geringe dynamische Widerstand der
Z-Diode erspart die Verwendung einer FC- Kombination, die die Be¬
grenzung ungünstig beeinflussen würde. Mit dem Basiswiderstand der
1. Stufe stellt man die Arbeitspunkte der Stufen 1 und 2 so ein, daß über
der Z-Diode die Nennspannung, abfällt.

Die 3. Stufe arbeitet in Kollektorschaltung und bewirkt die Auskopp¬
lung des Signals. Vom Emitter führt eine starke Gegenkopplung auf den
Eingang des Verstärkers, wodurch die Schaltung gegenüber Temperatur¬
schwankungen und Exemplarstreuungen unempfindlich wird. An den

168

Verstärker schließt sich ein Demodulator nach dem Integrationsprinzip
an. Die Wahl des Kondensators 0 ist ein Kompromiß zwischen Spannungs¬
ausbeute und Klirrfaktor. Im Mustergerät wurde seine Größe so gewählt,
daß der Klirrfaktor allein vom nachfolgenden NF-Verstärker abhängt.
Die Kapazität am Kollektor des Demodulators sollte nicht zu groß sein.
Die hohen Frequenzen des Multiplexsignals (bis 53 kHz) dürfen hier nicht
bedämpft werden.

Am Kollektor von T 7 greift man über eine Kapazität einen Teil der
Signalspannung ah und verwendet sie nach Gleichrichtung zur Spannungs¬
regelung. Gleichzeitig wird über einen Anzeigeverstärker eine Abstimm¬
anzeige angeschlossen (Bild 4a). Der Anzeigeverstärker ist so ausgeführt,
daß sich ein preisgünstiges Instrument (etwa 2,5 mA) benutzen läßt. Das
Instrument hat keine Skale, sondern einen farbigen Keil, der vom Zeiger
mehr oder weniger überdeckt wird. Auf diese Weise ist eine optisch wirk¬
same Anzeige möglich [11].

Der Stereodekoder (Bild 3)

Der verwendete Stereodekoder arbeitet nach dem Schalterprinzip. An
Transistor T 11 erfolgt die Trennung von NF-Signal und Pilotträger.
Der Pilotton von 19 kHz wird in T 11 und'T 12 verstärkt, anschließend
verdoppelt und in T 13 nochmals verstärkt. Der verstärkte 38-kHz-
Träger schaltet dann am Ausgang des Dekoders das Diodennetzwerk und
trennt damit das Multiplexsignal in die Seiteninformationen links und
rechts. Vom Kollektor T 13 wird eine Steuerspannung abgezweigt, die
nach Verstärkung ein Beiais schaltet. Mit den Kontakten des Kelais wird
der bei monofonen Sendungen parallelgeschaltete Ausgang des Dekoders
getrennt und gleichzeitig an der Skale eine Anzeigelampe geschaltet. Mit
dem Trimmwiderstand kann man den Verstärker so einstellen, daß nur
bei stereowürdigen Eingangssignalen eine getrennte Wiedergabe der
Kanalinformationen erfolgt. Die Schaltung des Dekoders weist keine Be¬
sonderheiten auf; es sei daher auf andere Beschreibungen verwiesen [5],
[6], [7], [8], [9]. Am Ausgang schließen 2 Kollektorstufen den Dekoder ab
und bieten einen niederohmigen Ausgang.

Geht man davon aus, daß hei ifi-jfi - Steuergeräten der Aufwand an
Bauelementen auf Grund der geforderten Daten ohnehin größer ist, so
erscheint die Konzeption des Mustergeräts sinnvoll. Zu beachten ist dabei,
daß erhöhter Aufwand an Bauelementen den Ahgleich wesentlich erleich¬
tert, da der ZF-Verstärker nur ein Minimum an Abgleicharbeit erfordert.

Im Mustergerät enthält nur der Tuner typisierte Transistoren; in
allen anderen Stufen wurden nach entsprechender Auswahl sogenannte
Bastlertransistoren verwendet. Nachfolgend sind jedoch die Typen an¬
gegeben, nach deren Kenndaten die Auswahl des Materials erfolgte.

170

Bild 4 Schaltung »vor schlägt für die Abstimmanzeige (a)
und den stabilisierten Netzteil (b)

Ein wesentlicher Nachteil der verwendeten Schaltung liegt darin, daß
keine Richtspannung für eine automatische Naohstimmung des Tuners
vorhanden ist. Die Abstimmung auf einen Stereosender muß deshalb
sehr sorgfältig geschehen. Die Erzeugung einer Richtspannung mit
Hilfe von verstimmten Schwingkreisen auf 300 kHz ist leicht möglich,
wurde aber im Mustergerät noch nicht vorgesehen.

Der Abgleich

Es muß an dieser Stelle darauf hingewiesen werden, daß ohne einen sorg¬
fältigen Abgleich mit geeigneten Meßmitteln ein Empfänger wohl selten
das Optimum an Leistung bringen wird. Zum Abgleioh des beschriebenen
Empfängers ist mindestens erforderlich:

HF-Generator, NF-Generator,

Multizet (20 k£2/V),

Oszillograf.

Begonnen wird mit dem Abgleich des ZF-Verstärkers. Die Spule L 12
ist so abzugleiohen, daß der Oszillator auf 11 MHz schwingt. Das kann
man notfalls mit Hilfe eines anderen Empfängers kontrollieren. Ein Dip-
Meter leistet dabei gute Dienste. Der Abgleich ist nicht sehr kritisch.

171

Die Spulen L 10, L 8, L 7 werden bei 10,7 MHz auf Maximum getrimmt;
Einspeisepunkt: Emitter X 3. Zum Abgleich des HE-Teiles wird der
Drehko in Mittelstellung gebracht und am Eingang eine Frequenz von
94 MHz eingespeist. Den Oszillatorkreis stellt man dann so ein, daß am
Kollektor von T 10 die Spannung ein Minimum erreicht. Dann ist die
ZF-Spannung am größten. Die HF-Spannung wird dabei so verringert,
daß sie den Bereich der Begrenzung nicht erreicht. Anschließend werden
die Spulen L 4, L 3, L 2 nahe den Bandgrenzen auf 2 Punktenabgeglichen.
Mit den Einstellpotentiometern der Stufen kann man die maximale Ver¬
stärkung suchen. Dabei ist es möglich, daß sich auf Grund der Transistor¬
kapazitäten die Schwingkreise geringfügig ändern. Der Abgleich sollte
deshalb am Schluß nochmals überprüft werden. Mit dem Oszillografen kann
man den Einsatz der Begrenzung am Emitter von T 8 kontrollieren.

Zum Abgleich des Dekoders ist eine NF von 19 kHz an die Basis von
T 11 zu legen. Am Kollektor von T 13 muß sich die doppelte Frequenz
nachweisen lassen. Nachdem alle Kreise auf Maximum abgeglichen sind,
ist der Vorabgleich beendet. Die Umschaltautomat :l ' ' nn 1 ' 1 '
gestellt, daß das Beiais bei Eingangsspannung d
= 30 mV anzieht. Bei Empfang einer Stereosendu
gleich aller Kreise nochmals überprüfen.

Abschätzung der Ergebnisse

Mit dem vorgestellten Empfänger wurden folgende Daten erreicht;

Bauschzahl

Bandbreite

Beginn der Begrenzung

Ausgangsspannung

Klirrfaktor

Überspreohdämpfung (Dekoder)

2,8 kT„

190 kHz
U e = 12 (tV
D ae ff = 0,8 V
0,6% bei 76 kHz Hub
— 36 dB bei 1kHz

Bauelemente (Bild 1)

TI
T 2
T 3
Dl
LI
L 2
L 3
L 4
L 5
L6
L 7
L 8/9

AF 106, GF 132
QF 132
GF131

OA 67S, GA 100

4 Wdg., auf L 2 gewickelt

5 Wdg., 0,6-mm-CuAg, Anzapfung bei 1. Wdg.
5 Wdg., 0,6-mm-CuAg

5 Wdg., 0,6-mm-CuAg
9 Wdg., 0,5-mm-CuL
4 Wdg., 0,8-mm-CuAg
Filter FM 12
Filter FM 5

(L 5 auf Körper 5 mm Durchmesser, alle anderen auf Stiefelkörper 7 mm Durch¬
messer)

172

Bauelemente (Bild 2)

T 4, T 5 OF 122

T 6 bis T 9 OF 120

T 10 OC 116

D 2, D 4, D 5 OA 625GA 100

D 3 ZA 2S0/6

L 10 20 Wdg., 0,3-mm-CuL, aut Körper 5 mm Durchmesser

Jj 11 4 Wdg., 0,,3-mm-CuL, auf L 10 gewickelt

L 12 18 Wdg., 0,3-mm-CuL, auf Körper 5 mm Durchmesser

Bauelemente (Bild 3)

T 11 bis T 13 OF 120
T14 OC115

T 15, T 16 OC117

D 6 bis D 11 OA 720
D 12 OA 625, OA 100

L 13 170 Wdg., 0,1-mm-CuL, Anzapfung bei 50. Wdg.

L 14 2 x 85 Wdg., 0,1-mm-CuL, bifllar gewickelt

L 15 85 Wdg., 0,1-mm-CuL

L 16 80 Wdg., 0,1-mm-CuL, mit Mittelanzapfung

(Ferrit-Schalenkem mit A^-Wert 250 nH/w 1 )

Literatur

[1] Gaßmann: Ein neues FM-Empfangaverfahren, radio und fernsehen, 15 (1966),
Heft 15

[2] Schien: FM-Demodulation mit ItC-Qlied, radio und femsehen, 17 (1968), Heft 2

[3] Florin und Bohrheck: Ein ultralinearer FM-Demodulator für Hi-Fi-Emp-
fänger, radio und femsehen 14 (1965), Heft 7

[4] Oärtner: Ein stabiler Breitbandverstärker, radio und femsehen 14 (1965),
Heft 6

[5] Rohde und Burgdorf: Ein Hi-Fi-Stereo-Tuner, Funktechnik 21 (1966), Heft 22
und 23

[6] Streng: Die verschiedenen Arten des Stereo-Decoders, radio und femsehen
14 (1965), Heft 8

[7] Gebhardt: Bauanleitung für eine volltransistorisierte Stereoanlage, radio und
femsehen 17 (1968), Heft 1

[8] Streng: Decoderschaltungen für die HF-Stereofonie, radio und fernsehen 14
(1965), Heft 1

[9] Seifert: Ein einfacher Stereodecoder für das Pilottonverfahren, radio und fem¬
sehen 14 (1965), Heft 1

[10] Florin: Dimensionierungshinweise für stereotüchtige ZF-Verstärker, radio und

femsehen 14 (1965), Heft 11 !

[11] Müller: Abstimmanzeige für Transistorempfftnger, FUNKAMATEUR, Heft
10/1967

173

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E. Seng

Wechselsprechanlage
für den Selbsthau

Mit einer Wechselsprechanlage werden 2 oder mehr Teilnehmer mitein¬
ander verbunden, wobei man abwechselnd auf Sprechen oder Hören schal¬
tet. Die in diesem Beitrag vorgeschlagene Schaltung läßt sich mit handels¬
üblichen Bauteilen und verbilligten Basteltransistoren realisieren; auch
sind Stromversorgung und Aufbau unproblematisch,
i Die 1. Variante zeigt eine Wechselsprechanlage aus 2 aktiven Endstellen
(Bild 1), d.h., jede Endstelle hat einen Verstärker (Bild 2). Das Um¬
schalten von Hören auf Sprechen erfolgt mit einem 2poIigen Umschalter
(Bild 3b) bzw. einem JMtop-Schalter (Bild 3a) oder einem Drucktasten¬
kontaktsatz (Bild 3c). Hauptstelle und Endstelle werden mit einer Zwei-
drahtleitung verbunden. Der Lautsprecher ("gleichzeitig als Mikrofon
benutzt) ist ein Typ mit einer Impedanz von 812 (LP 557, LP 558,121 K,
112 M). Als Stromversorgung genügt eine Elachbatterie 4,ö V.

Der Verstärker nach Bild 2 besteht aus einer Treiberstufe mit Miklci-
Treiberübertrager K 32. Auf Grund der getrennten Sekundärwicklungen
läßt sich eine eisenlose Endstufe aufbauen, so daß man den Ausgangs¬
übertrager einspart. Zur Temperaturstabilisierung werden als R 4 und
R 7 Heißleiterwiderstände benutzt. Entfällt diese Stabilisierung, so wird
an Stelle von R 3/R 4 und R 6/R 7 jeweils ein Widerstand von 6812

Bild i Schaltung der beschriebenen Wechselsprechanlage

175

Bild 2

Schaltung des venoendeten
Verstärkers

Bild 3 Verwendbare Umschalter zur Sprechrichtungsumschaltung ;

a — Kellog-Schalter, b — 2poliger Umschalter, c — Drucktastensatz

eingebaut. Bild 4a zeigt die für diesen Verstärker verwendete gedruckte
■Schaltung; Bestückungsplan siehe Bild 4 b.

Nicht immer ist eine aktive Endstelle zweckmäßig, so z.B. bei einer
Haustürsprechstelle, beim Einpeilen einer Fernsehantenne bzw. bei Ar¬
beiten, bei denen man keine Hand zum Drücken der Sprechtaste frei hat.
In einem solchen Fall eignet sich eine passive Endstelle, die einfach aus
einem an die Zweidrahtleitung angeschlossenen Lautsprecher besteht.
In Schaltstellung Bild 1 ist die passive Endstelle stets sprechbereit. Um¬
schalten auf Hören erfolgt an der Hauptstelle, die dann ihrerseits sprech-
bereit ist.

Die durch die passive Endstelle fehlende Verstärkung muß allerdings
durch einen zusätzlichen Vorverstärker bei der Hauptstelle ausgeglichen

176

Bild 4 a

Leitungsführung der Platine
für den Verstärker nach Bild 2

Bild 4 b

Bestückungsplan für 'die Platine
nach Bild 4 a

werden. Bild 5 zeigt eine geeignete Schaltung. Damit wird der in Bild 2
gezeigte Verstärker 3stufig. Die Ruhestromaufnahme der einzelnen Stufen
stellt man auf etwa 0,8 bis 1,5 mA ein (mit R 1, R 2, R 5 und R 8). Bei
Ansteuerung durch ein ankommendes Signal steigt die Stromaufnahme der
Endstufe bis auf etwa 20 mA. (Auf der Leiterplatte wurde der zusätzliche
Vorverstärker nicht berücksichtigt.)

Will man mehr als 2 Sprechstellen benutzen und soll jeder der Teil¬
nehmer alle Gespräche mithören, dann schaltet man sämtliche Endstellen
parallel. Das erfordert den geringsten Aufwand. Anpassungsschwierig-

Bild 5

Vorverstärkerschalt ung

zur Ergänzung der Hauptstelle

beim Betrieb mit passiver Endstelle

12 Elektronisches Jahrbuch 1971

177

AI A2 AL

Bild 6

Vorverstärkerschalt ung
zum Betrieb mit bis zu
3 getrennten passiven
Endstellen

Bild 7

Änderung der Treiber Stu¬
fenschaltung in Bild 2
zum Anschluß von bis zu
3 getrennten aktiven End¬
stellen

Bild 8

Endstelle mit Sprechtaste und
Lautstärkeregelung

Bild 9

Endstelle mit Sprechtaste und Ein-
Aus-Schalter

178

Bild 10

Innenansicht der End¬
stelle nach Bild 9

keiten ergeben sich nicht, da die Eingangswiderstände viel größer sind als
die Ausgangswiderstände. Muß dagegen jede Endstelle getrennt betrieben
werden, so benötigt die Hauptstelle zu jeder Endstelle eine eigene Spreoh-
taste sowie eine besondere Trenn- bzw. Vorverstärkerstufe. Baut man die
Endstellen passiv auf (also ohne eigenen Verstärker), so findet man in
Bild 6 die erforderlichen Vorverstärkerstufen der Hauptstelle zum An¬
schalten von 3 Endstellen. Bei aktiven Endstellen wird der Verstärker der
Hauptstelle gemäß Bild 7 verändert. Man erkennt 3 getrennteTreiberstufen,
die im Parallelbetrieb auf die Primärwicklung des Treiberübertragers IC 32
arbeiten. Zum Ausgleich unterschiedlicher Verstärkungswerte sind in den
Schaltungen nach Bild 6 und Bild 7 die Widerstände R 2, R 4 und R 6
vorgesehen. Diese können entfallen, wenn man die Transistoren vorher
nach gleichen Verstärkungswerten ausmißt.

Die Fotos (Bild 8 und Bild 9) zeigen die ausgeführten Endstellen der
beschriebenen Wechselsprechanlage. Im praktischen Betrieb hat sich die
Anlage bisher gut bewährt.

Bauelemente

für Schaltung nach Bild 2:

0 1

20 [iF/3 V

C 2

100 pF/6 V

R 1

82 kfl

R 2, R 5

560 n .

R 3, R 6

ioo n

Ii 4, R 7

HLS 200 n

T 1

OC 116c o.ä.

Ü

Übertrager K 32

T 2, T 3

GC 121h ödere

(als Pärchen ausgesucht)

12*

179

T 4
R 9

für Schaltung nach Bild 5:

C 3 20 (tP/3 V

R 8 82 Hl

für Sohaltung nach Bild 6:

C 1, C 2, C 3 20 [iP/3 V

E2,E4,B6 ' 0,5 bis 2 Hl

Bild 7 wie Bild 6

GO 117 o.ä.
3 Hl

R 1, R 3, R 5 82 Hl
R l 3 Hl

Die Lawinen-Diode

Die Erschließung bisher unzugänglicher Wellenbereiche für die Nachrichtentechnik
einschließlich Fernsehen und Hörfunk, die dringend der Ausweitung durch neue
Frequenzbänder bedürfen, ist nach Ansicht der Fachleute durch eine der jüngsten
Entwicklungen auf dem HalbleUergebiet zu erwarten. Es handelt sich um die Lawinen-
Lauf zeit-Diode, ein Bauelement, das wie der Transistor die Funktion der Elek¬
tronenröhre übernimmt, nur wiederum um vieles kleiner ist als der Transistor.

Erhöht man die an eine Diode gelegte Spannung über ein bestimmtes Maß hinaus,
so wird ihr Halbleitervermögen gewissermaßen überfordert: sie vermag, den Elektronen¬
strom nicht mehr in der einen der beiden Richtungen zu sperren. Vielmehr werden jetzt
aus dem Sitiziumkristall der Diode in der bisherigen Sperrichtung Elektronen heraus-
geschleudert, und zwar verstärkt sich dieser Vorgang lawinenartig. Zwischen dem sich
aufbauenden elektrischen Feld und dem ausgelösten Blektronenstrom entsteht ein Dauf-
zeitunterschied. Wesentlich sind die als Folge auftretenden elektromagnetischen Schwin¬
gungen, die so schnell sind wie bisher bei keinem Schwingungserzeuger. Man hofft, mit
dieser Lawinen-Laufzeit-Diode, die extrem leicht, unempfindlich, zuverlässig
und haltbar ist, bis etwa 100 GHz (=3 mm Wellenlänge) zu erzielen. Vorerst allerdings
wird man sich jedoch mit 10 GHz begnügen, zumal bei Erreichung des genannten End¬
ziels Wärmeslromdichten von etwa 100 Kilowatt je em 1 auftreten würden (etwa
Wärmestromdichte auf der Sonnenoberfläche), die mit der gegenwärtigen Technik noch
nicht beherrscht werden.

180

Dipl.-Ing. Horst Hiibl - DM 2 DDN

Transistorisiertes

HF-Miilivoltmeter

Das transistorisierte Millivoltmeter gestattet hochohmige Messungen von
HF- und Gleichspannungen bis zu einer Empfindlichkeit von 200 mV
Zeigervollausschlag bei einer Meßobjektbelastung von etwa 800 kfl/V. Es
eignet sich deshalb besonders für Untersuchungen an Halbleiterschal¬
tungen.

Gegenüber, dem im Aufwand vergleichbaren Röhren Voltmeter hat
es eine größere Anzeigeempfindlichkeit -und ist handlicher sowie netz¬
unabhängig. Während das Röhren Voltmeter eine gewisse Warmlaufizeit
/benötigt, in der der Nullpunkt driftet, ist das Transistorvoltmeter sofort
betriebsbereit. ,

Durch die, Verwendung von Siliziumtransistoren in Brückeijschaltung
bleibt bei üblichen Arbeitstemperaturen (20°C bis 40°C) der Einfluß der
Restströme so gering, daß eine Nullpunktkorrektur während eines Me߬
programms kaum notwendig ist.

Nachteilig gegenüber einem Röhrenvoltmeter ist der wesentlich ge¬
ringere Eingangswiderstand, der aus der Tatsache resultiert, daß die
Aussteuerung eines Transistorverstärkers nicht leistungslos geschieht. Bei
Röhrenvoltmeterschaltungen kann man mit jfj S: 10 MX2 rechnen, wäh¬
rend bei Halbleitergeräten kaum 1 Mfl/V überschritten werden. Da die
Meßbereichsumschaltung beim Transistorvoltmeter durch Serienwider¬
stände geschieht, ist der Eingangswiderstand meßbereichsabhängig. Dar¬
aus erklärt sich, daß ein Meßobjekt mit einer Quellenspannung von 10 V
bei einem Geräteinnenwiderstand von 800 kfJ/V nur mit 8MQ belastet
wird, während man bei einer Quellenspannung von 100 mV mit einer
Belastung von 80 kQ rechnen muß.

Sehaltungsprinzip

Bild 1 zeigt das Prinzipschaltbild des Geräts. Das Meßgerät liegt im Dia¬
gonalzweig einer Brückenschaltung, die durch die Widerstände R 1/R2
und die Kollektor-Emitter-Strecke der Transistoren T 1 und T 2 gebildet

181

Bild 1

Primipschaltung
des Differrnzverstärkers

Bild 2

Brückemchaltung
für den Meßteil

wird (Bild 2). Die Transistoren arbeiten in Kollektorschaltung. Der be¬
sondere Vorteil der Kollektorschaltung liegt in der Linearität der Strom¬
verstärkung. Außerdem können auoh die Transistoren durch die strom-
gegenkoppelnde Wirkung der Emitterwiderstände nicht so leicht über¬
steuert werden. Die Eingangsspannung wird zwischen die Basisanschlüsse
beider Transistoren gelegt. Es handelt sich um das Prinzip eines Differenz¬
verstärkers. Da 2 Transistoren in einem symmetrischen Verstärker, so¬
gar bei Verwendung von Pärchen, niemals genau die gleichen Kennlinien
aufweisen, sind Maßnahmen zu treffen, damit eine exakte Nullpunkt¬
einstellung gewährleistet ist. Nullpunkteinstellung liegt vor, wenn bei
fehlender Meßspannung beide Emitterpotentiale gleiche Werte haben,
dann fließt durch das Meßinstrument kein Strom.

Um das zu erreichen, sind 2 voneinander unabhängige Korrekturein¬
stellungen erforderlich, 1 für die Kennlinien 7 C = / (U BE ), 1 für die Kenn¬
linien I c = In Bauanleitungen findet man häufig die Nullpunkt-

korrektur in Form eines einzigen Beglers. Ein solcher Abgleich ist jedoch
nicht exakt und liefert keine genauen Meßergebnisse. Wird ein solches

182

Gerät bei offenen Eingangsklemmen auf 0 abgeglichen, und schließt man
dann die Eingangsklemmen kurz, so zeigt das Instrument einen Ausschlag.
Nullabgleich läßt sich damit nur für einen Zustand einstellen: bei offenem
oder bei kurzgeschlossenem Eingang. Ein exakt aufgebautes Gerät muß
aber für beide Eälle auf 0 abgeglichen sein, da sowohl im offenen als
auch im kurzgeschlossenen Zustand die Eingangsspannung U e = 0 be¬
trägt und damit keinen Zeigerausschlag verursachen darf.

Nullpunkteinstellung

Die Nullpunkteinstellung erfolgt jeweils bei der Eingangsspannung
t/ e = 0.

a — Nullpunktkorrektur bei kurzgeschlossenem Eingang
Werden in der Schaltung (Bild ä) die Eingangsklemmen 1—2 kurzgeschlos¬
sen, so haben die beiden Transistoren die gleichen Basisspannungen
U Bl = U B2 , jedoch infolge den unvermeidlichen Exemplarstreuungen
unterschiedliche Kollektorströme. Damit erhalten die Emitter auch unter¬
schiedliches Potential, so daß am Meßinstrument die Spannung C7 M steht.
Sie läßt sich kompensieren, indem man mit Begierwiderstand H B (von
der Frontplatte her bedienbar) die entsprechende Minimaleinstellung sucht.
Dadurch wird die Kennlinienabweichung für Z c = / (U BB ) korrigiert.

b — Nullpunktkorrektur bei offenem Eingang

Hebt man nach erfolgter Nullpunktkorrektur gemäß a den Kurzschluß
zwischen den Basisanschlüssen wieder auf, so kann man am Meßgerät
erneut einen Ausschlag feststellen, der seine Ursache in einer Kennlinien¬
abweichung für I c = f(I B ) hat. Diese Funktion spiegelt die Stromver¬
stärkung wider; es ist also vorteilhaft, Transistoren mit möglichst gleichem
Gleichstrom Verstärkungsfaktor B zu verwenden. Dabei hat man zu
beachten, daß das Ausmessen bei einem Kollektorstrom geschieht, der

Bild 3

Nullpunktkorreltur

beim Differenzverstärker

(R b für kurzgeschlossenen Eingang,

II s für offenen Eingang)

183

im Betriebsfall im Gerät fließt. Je kleiner die B-Untersohiede' der Tran¬
sistorexemplare, desto geringer die Nullpunktkorrektur, die für diesen
Fall durch den Begier Rjj erfolgt {Bild 3). Es ist erforderlich, die Null¬
punktkorrektur nach a und 6 wechselweise mehrmals zu wiederholen.

Gesamtschaltung des Geräts

Bild 4 zeigt die Gesamtschaltung des Millivoltmeters. Als Stromversor¬
gung wird eine 4,5-V-Flachbatterie benutzt. Der Gesamtstromverbrauch
beträgt weniger als 1 mA, so daß ein Batteriewechsel praktisch erst dann
vorgenommen werden muß, wenn die Batterie durch Lagerung erschöpft
ist. Beim Mustergerät wurde ein Batteriewechsel erst nach einem Jahr vor¬
genommen. Eine Bestückung mit Germaniumtransistoren ist möglich,
aber nicht zu empfehlen, da der Zeiger fast ständig aus dem Nullpunkt
wandert. Eine Verbesserung, aber nicht vollständige Abhilfe, schafft das

Eingang

erdfrei

Bild 4 Schaltung des beschriebenen Milli Voltmeters

184

Einbetten der Transistorkappen in einen Metallklotz. Damit wird eine
gleichmäßige Temperaturänderung beider Transistoren erreicht. Wer
darauf Wert legt, während eines längeren Meßprogramms einen stabilen
Nullpunkt ohne Nachregeln vorzufinden, sollte unbedingt Siliziumtran¬
sistoren benutzen, da bei ihnen die Eestströme weitaus kleiner sind, so
daß sich Temperaturänderungen bedeutend weniger auswirken.

Da es sich um einen Gleichstromverstärker handelt, ist jeder Si-Tran¬
sistortyp geeignet. Bei'Verwendung von HE-Transistoren hoher Grenz¬
frequenz kann es passieren, daß der Verstärker auf Grund seiner langen
Zuleitung als Oszillator wirkt. Man erkennt das daran, daß sich der
Zeigerausschlag bei Berühren eines Basisanschlusses stark ändert. Abhilfe
bringt die Verdrosselung der Basisanschlüsse mit UKW-Störsohutz-
drosseln. Damit maximale Anzeigeempfindlichkeit erreicht wird, muß die
Stromverstärkung der Transistoren möglichst groß, die Empfindlichkeit
des Meß werks möglichst hoch sein. Damit wächst aher der Eingangs-
widerstand je Volt. Bei B ss 80 und einem 50-p.A-Meßwerk ergab sich
beim Mustergerät Vollausschlag mit der Meßspannung U M 200 mV.
Um einen glatten Bereichswert zu erhalten, wurde die Empfindlichkeit
des Geräts durch Zuschalten eines Serienwiderstands (28 kfl und 5-kQ-
Regler) in die Basisleitung so weit verringert, bis Vollausschlag bei
U u — 200 mV erreicht war.

Das Umschalten der einzelnen Bereiche geschieht mit einem Dreh¬
schalter, der die entsprechenden Vorwiderstände einschaltet. Die im
Mustergerät angegebenen Werte für die Vorwiderstände gelten nur als
Richtwerte. Je hach Transistorstromverstärkung und Meßwerkemp¬
findlichkeit können die Werte abweichen. Den entsprechenden Widerstand
ermittelt man am" einfachsten experimentell: Eine Gleichspannung in
Höhe des Bereichendwerts wird an die Meßklemmen gelegt und der Me߬
bereichswiderstand so weit verändert (Regler), bis Zeigerveilausschlag
eintritt. Man beginnt mit dem empfindlichsten Bereich. Eine Meßbereichs¬
erweiterung über 100 V hinaus dürfte nur schwer möglich sein, da dann die
Widerstände extrem hochohmig werden. Es empfiehlt sich das. externe
Zuschalten eines Teilers (Vorsteckteiler). Allerdings sinkt dadurch der
Eingangswiderstand des Geräts ab.

Messen von HF>Spannungen

Das Messen von HE-Spannungen erfolgt mit einem Gleichrichtertastkopf.
Bild 5 zeigt die Schaltung. Es handelt sich um eine Einweg-Spannungs-
verdopplerschaltung, die unter dem Namen Kaskade-, Villard- oder
Siemens-Schaltung bekannt ist.

Ursprünglich war die Verwendung einer Spannungsverdopplung nicht
vorgesehen. Dann fehlte jedoch die Gleichrichterdiode D 2 im Längszweig,

185

CI

—fr—

270pF

01 %

BA70S

D2

—w-

0A705

C2

3

lOOOpF

I Oa-

trn

-f

? Berät
ttifSOOkS/V)

Bild 5 Schaltung des für BF-Messungm erforderlichen Tastkopfs

und damit läge die Ladekapazität C 2 direkt in Reihe mit dem Lade¬
kondensator C 1. Die kapazitive Meßobjektbelastung

C

CI -C2
CI + C2

wäre dadurch sehr groß und würde sieh bei Messungen an Schwingkreisen
durch erhebliche Verstimmungen bemerkbar machen.

Bei der Kaskadeschaltung geht durch die eingefügte Diode D 2 die
Ladekapazität C 2 in weitaus geringerem Maß in die Eingangskapazität
C e des Tastkopfs ein. Auf diese Weise wurde C e = 2 pF bei einer Frequenz
von 10 MHz und einer Spannung von ?7 e ff = 1 V gemessen.

Die Schaltung arbeitet wie folgt: Bei Anliegen einer negativen Halb¬
welle anC e wirdD 1 leitend, so daß sichC 1 auf den Scheitelwert der Me߬
spannung auflädt. Bei der positiven Halbwelle leitet D 2, D 1 dagegen ist
gesperrt, so daß sich C 1 nicht entladen kann. In diesem Augenblick
schalten sich die Spannung der HF-Quelle und die des gleichsinnig auf¬
geladenen Kondensators C 1 in Reihe, so daß an C 2 die Summenspannung
in Form der doppelten Scheitelspannung 2 U steht. Das ist gleichbe¬
deutend mit der Spitze-zu-Spitze-Spannung U BB . Die Ermittlung des
Effektivwerts geschieht durch Umrechnung des vom Meßgerät angezeigten
Spitze-zu-Spitze-Werts U ss nach folgender Beziehung:

V

eff

Ves

2/2

Allerdings gilt diese Beziehung nur für sinusförmige Spannungen. Wer
es für simivoll erachtet, kann neben der Gleichspannungsskale auch die
Effektivwertskale anbringen. Zu beachten ist, daß bei HF-Spannungen
Ü e ff < 1,2V(^ U 8B = 3,4 V) das Gerät nicht mehr exakt den doppelten
Spitzenwert anzeigt, da die Nichtlinearitäten der Gleichrichterkennlinie
wirksam werden. Das tritt um so stärker in Erscheinung, je kleiner die
Meßspannung ist. Bei einerSpannung von t/ e ff = 0,32 V U BB = 0,9 V)
ist die Anzeige bereits mit einem Fehler von —23 % behaftet. Es empfiehlt
sich deshalb für kleine Spannungen die Aufnahme einer Eichkurve, aus

186

Bild 8 Eichkurve TJ Meß= UßAnzeige) hei Verwendung des HF-Tastkopfs;
Korrektur für Meßspannungen
V e ff< 1,2 V (a U, s = 3,4 V) notwendig

der der reale Wert abgelesen werden kann. Für den Tastkopf des Muster¬
geräts zeigt Bild 6 den genauen Verlauf zwischen angezeigter und tatsäch¬
licher Spannung an. Der Bereich U BB < 0,4 V ist gesondert stark gedehnt
dargestellt. Der HF-Tastkopf gestattet Messungen im Frequenzbereich
50 kHz-•• 200 MHz. Bild 7 gibt den Frequenzgang des Tastkopfs wieder.
Die Frequenzaohse ist logarithmiseh geteilt. Darüber wurde das Verhältnis
von angezeigter Spannung U zur tatsächlichen Spannung ?7 max auf¬
getragen. Bei Frequenzen < 30 kHz stellt man eine deutliche Ampli¬
tudenabnahme fest. Bei Verwendung dieser Kurve als Korrekturkurve
ist es möglich, Spannungen bis ins NF-Gebiet zu messen. Die tatsächliche
Spannung ergibt sich zu

TI — —. U
Meß jj Anzeige ’

^Anzeige — die vom Gerät angezeigte Spannung, N — auf der Y-Achse
aufgetragener Amplitudenfaktor

187

Aulbaufragen

Der Aufbau des Geräts ist relativ unkritisch, da es sich um einen Gleich¬
stromverstärker handelt. Das Gehäuse besteht aus kupferkaschiertem
Material, in Platten zurechtgeschnitten und zu einem Kasten zusammen¬
gelötet. Die Abmessungen des Geräts werden von der Größe des Einbau -
meßwerks bestimmt. Zu empfehlen ist die Verwendung eines Spann-

Bild S Ansicht des Jertiggestelltm Millivoltmetcrs

188

bandmeßwerks. Im Muster wurde lediglich, ein spitzengelagertes Meßwerk
verwendet (Durchmesser 60 mm). Als Bereichsumschalter genügt ein
Pertinax-Drehschalter. Im Handel erhältliche Keramikschalter sind be¬
deutend größer. Als Meßspannungseingang wurde eine Koaxialbuchse vor¬
gesehen. Bei Gleiehspannungsmessungen steckt man einen mit 2 Meß-
schnüren verbundenen Koaxialstecker an. Zu HF-Messungen wird ein
2. Koaxialstecker verwendet, den man über ein abgeschirmtes Kabel zum
HF-Tastkopf führt. Dieser besteht ebenfalls aus einem Koaxialstecker,
in dessen Innern die Gleichrichterschaltung untergebracht wurde. Ein
Messingbügel klemmt am Steckerhals und trägt die Masseschnur. Das
Gerat hat die Abmessungen 100 mm X 90 mm X 60 mm und ist mit weißem
Nitrolack (Lackspray für Wartburg-Tourist) gespritzt.

Sämtliche Bauelemente — außer den Bedienelementen an der Front-
platte — wurden in gedruckter Verdrahtung geschaltet. Bild 8 zeigt das
fertige Gerät.

Technische Daten

Verwendungszweck

Schaltungsprinzip

Halbleiterbestückung

Stromversorgung
Stromaufnahme
Eingangs widers tan d
(Richtwert)
kapazitive Belastung
durch HF-Tastkopf
Meßbereiche

Frequenzbereich

hochohmige Messung von Gleich- und HF-Spannungen
Gleichstromdifferenzverstärker, HF-Gleichrichtung (Tast¬
kopf)

2 Siliziumtransistoren (beliebige Typen, B 80) und
2 Dioden OA 705
Flachbatterie 4,5 V
1 mA

R lÄ 800kQ/V

2 pF bei / = 10 MHz, U Gtt = 1 V

200 mV - 500 mV - 1000 mV ~ 2,5 V - 5 V - 10 V
- 25 V - 50 V — 100 V

HF-Messung nur bis CT e ff = 35 V möglich (maximale Dioden¬
sperrspannung)

50 kHz bis 200 MHz

Literatur

[1] Schröder, H-.: Elektrische Nachrichtentechnik, Band II, Verlag für Radio-Foto-
Kinotechnik GmbH, Berlin-Borsigwalde

[2] Valvo-Informationen Ti 13

Ing. D. Müller

'Probleme
beim Selbstbau
von Autosupern

Der Autosuper kommt zu Unrecht in den Fachzeitschriften zu kurz.
Wenn auch die Schaltung des heutigen transistorisierten Autoempfängers
dem transportablen Transistorempfänger sehr ähnlich ist, so treten bei
ihm doch einige spezielle Probleme auf, die nur für diese Kategorie typisch
sind. Der vorliegende Beitrag soll spezielle Fragen des Autoempfängers
unter Berücksichtigung der beim Selbstbau gegebenen Möglichkeiten be¬
handeln, kann aber nicht die Breite einer Bauanleitung annehmen. Die
allgemeinen / Probleme des Transistorsuperhets, wie sie in [1] erörtert
wurden, werden dabei als bekannt vorausgesetzt. Den Selbstbau eines
Autoempfängers sollte dabei nur der in Erwägung ziehen, der über ent¬
sprechende Kenntnisse auf dem Gebiet der Transistorpraxis verfügt.

Prinzipiell kann man natürlich einen guten Transistor-(Koffer-)Emp-
fänger im Kraftfahrzeug betreiben. Hierbei ergeben sich gegenüber dem
speziellen Autosuper einige Nachteile, grob Umrissen mit Begriffen wie
schlechtere Einbaumöglichkeit, geringe Empfindlichkeit (z.T. durch
schlechtere Anpassung der Antenne), leistungsschwachere Endstufe und
die mit der Kfz.-Anlage nicht übereinstimmende erforderliche Betriebs¬
spannung (z.B. Stern-Elite 9 V, Trabant 6 V).

Ein Eigenbau ist gegenüber industriell gefertigten Empfängern nicht
nur ökonomischer, sondern hat auch den prinzipiellen Vorteil, daß
er auf den speziell gewünschten Zweck zugeschnitten wird und man auf
alles Überflüssige verzichten kann. Industriegeräte sind im Interesse
einer möglichst universellen Verwendbarkeit für unterschiedliche Betriebs¬
spannungen ausgelegt usw., sie werden dadurch kompliziert und verteuert.

Übersieht über die Besonderheiten des Autosupers

Die Besonderheiten beginnen bei der Antenne. Die Antenne liefert unter
ungünstigen Bedingungen eine sehr geringe Antennenspannung. Das er¬
fordert eine Antennenkopplungsschaltung, die der Eingangsstufe des
Empfängers einen möglichst großen Teil der Antennenenergie zuführt.

190

Unter günstigen Empfangsbedingungen (Sendernähe) kann die Antennen¬
energie dagegen recht groß sein. Durch die relativ hohe Fahrgeschwindig¬
keit der Kraftfahrzeuge ändert sich der Empfangsort und somit auch die
Empfangsfeldstärke sehr rasch. Der Autosuper muß daher Eingangs¬
signale verarbeiten, die äußerst sdhnell zwischen wenigen Mikrovolt und
einigen hundert Millivolt wechseln können.

Die Endstufe muß wesentlich leistungsstärker sein als die eines Koffer¬
empfängers, damit sie die oft nicht unerheblichen Fahrgeräusche mit
Sicherheit überdeckt. Üblich sind Ausgangsleistungen zwischen 2,5 W
bzw. 3 W (Konstant, Stern-Transit) und 6 W.

Es ist weiterhin darauf zu achten, daß keine Störspannungen von der
Zündung und anderen Verbrauchern des Bordnetzes über Batteriezulei¬
tungen oder auf dem Wege der Strahlung direkt in den Empfänger ein¬
geschleppt werden. Man sollte auch berücksichtigen, daß die Batterie¬
spannung bei hohen Motordrehzahlen wesentlich über der Nennspannung
liegen kann. Schließlich darf nicht vergessen werden, daß der Autoemp¬
fänger Erschütterungen ausgesetzt ist und man ihn daher mechanisch
besonders stabil aufbauen muß (besonders int Hinbliok auf die Abstimm¬
elemente). Der schaltungsmäßig wesentlichste Unterschied zu tragbaren
Transistorempfängem liegt in der Antenneneingangsschaltung.

Unterschiede der wichtigsten Antennenarten

Tragbare Transistorempfänger mit (magnetischer) Ferritantenne haben
im eigentlichen Sinne keine Anteünenkopplungsschaltung; die Antenne
(Ferritstab) ist magnetisoh mit der darübergewickelten Eingangsschwing¬
kreisspule gekoppelt. Eine Beeinflussung dieses Kreises, die relativ kon¬
stant ist und recht genau bestimmt werden kann, erfolgt im wesentlichen
nur durch den Eingangswiderstand des 1. Transistors (Bedämpfung). Die
Ferritantenne gibt eine genügend hohe HF-Energie ab, um beispielsweise
mit einem Transist'oreinkreiser den oder die Bezirkssender gut empfangen
zu können.

Wesentlich mehr Antennenenergie liefert eine elektrische Antenne
(Hoch- oder Behelfsantenne). Sie hat aber eine relativ große Antennen¬
kapazität, die von Art, Höhe und Länge der Antenne abhängt. Bei An¬
kopplung der Antenne an den Eingangsschwingkreis eines Empfängers
wird dieser verstimmt. Die Kapazität C A der Ersatzschaltung (Bild 1)
von 200 pF gilt daher nur für eine gedachte mittlere Antenne. Ein Ein-
eichen des Antenneneinflüsses ist nicht möglich. Um ihn möglichst gering¬
zuhalten, muß der Kopplungsgrad bei den vorwiegend mit diesen An¬
tennen betriebenen Heimempfängem kleingehalten werden. Dadurch geht
ein beträchtlicher Teil der relativ großen Antennenenergie wieder ver¬
loren.

191

jl

Bild 1 Ersatzschaltbild einer mittleren Hochantenne (bei Mütelu-eUc
interessiert praktisch nur die Antennenkapazität C A )

Auto -Empfänger-Eingang

Bild 2 Ersatzschaltbild einer Autoantenne

Eine Zwischenform von Ferrit- und Hochantenne ist die Autoantenne.
Ähnlich wie die letztere nutzt sie die elektrische Komponente des Sender¬
feldes aus, hat damit ein elektrisches Ersatzschaltbild wie diese und be¬
einflußt somit auch den Eingangskreis. Zum Unterschied zur Hoch¬
antenne aber sind ihre Abmessungen (also auch die Antermenkapazität)
wesentlich kleiner als bei einer Hochantenne (Bild 2) und nahezu kon¬
stant. Ihr Einfluß kann daher beim Abgleich berücksichtigt werden.'

Induktivitätsabstimmung — Kapazitätsabstimmung

Wie noch gezeigt wird, ist für den Autosuper die induktive Abstimmung
mit einem Mehrfachvariometer am günstigsten (möglichst 3fach). Auf
Grund ihrer Vorteile wurde die Induktivitätsabstimmung bei Auto¬
empfängern schon zu Beginn der 50er Jahre eingeführt. Heute dürfte
kaum ein industriell produzierter Autoempfänger noch mit Kapazitäts¬
abstimmung ausgerüstet sein.

Den guten technischen Eigenschaften des Variometers stehen die weniger
günstigen ökonomischen gegenüber: Es ist teuer, wenn man es kauft,
schwer erhältlich, oder es erfordert viel Sachkenntnis, Mühe, Meßmittel
und handwerkliches Können, wenn man es selbst herstellen Will. Man
wird daher für den Selbstbau meist zum Drehkondensator greifen müssen.
Die einzige Bauanleitung für einen Autosuper, die der Verfasser in Zeit¬
schriften der letzten Jahre entdecken konnte [2], hat folglich auch eine
Drehko-Abstimmung.

192

Antennenkopplungsschaltungen für Kapazitätsabstimmung

Hochinduktive Amtennenkopplung

Ähnlich wie beim Heimempfänger kann' auch beim Autoempfänger für
Mittel- und Langwelle die hochinduktive Antennenkopplung verwendet
werden. Bei der hochinduktiven Kopplung liegt die Resonanzfrequenz tu A
des Antennenkreises (Bild 3)

1

oi A = - _._

Hg a + c k ).l ä

unterhalb des übertragenen Frequenzbereichs.

Die auf diese Weise angekoppelte Antenne bewirkt eine induktive Ver¬
stimmung. Auf Grund der kleineren Antennenkapazität der Autoantenne
(C A + C K ) kann die Induktivität L k der Antennenspule größer werden
als bei einer Hochantenne.

Dadurch läßt sich andererseits der Koppelgrad zwischen Antennen-
und Kreisspule vergrößern, so daß man mit dieser hochinduktiven Kopp-

Bitter / Röhre
Eingang 1. Transistor

iA ^kr

Bild 3 Spannungsersatzscfutllbüd einer (hoch) induktiven Eingangsschaltung mit
angeschlossener Antenne. Da der Strahlungsiciderstand der Autoantenne
(Ha in Bild 2) Hein gegenüber dem kapazitiven Widerstand von Cj ist, kann
er vernachlässigt werden; C A und C A sind parallelzuschalten

lung aus der Autoantenne mehr Energie gewinnt, als mit der entsprechen¬
den Heimempfängerschaltung möglich wäre. Bei der hochinduktiven
Kopplung werden die hohen Frequenzen infolge des mit der Frequenz
steigenden induktiven Widerstands der Antennenspule gegenüber dem
niederfrequenten Ende des Empfangsbereichs abgeschwächt. Diesem
Nachteil steht der Vorteil gegenüber, daß die Spiegelfrequenzen, die stets
über dem übertragenen Frequenzbereich liegen, noch stärker geschwächt
und somit Pfeifstellen unterdrückt werden.

Für den Autoempfänger bringt das den Vorteil, daß der Ausgangskreis
der fast durchweg vorhandenen Vorstufe nicht unbedingt abgestimmt
zu werden braucht, also aperiodisch sein kann. In der Praxis bedeutet das:

13 Elektronisches Jahrbuch 1971

193

Han kommt bei kapazitiver Abstimmung mit einem handelsüblichen
Zweigang-Drehko aus. Von der Industrie wurde diese Schaltung bei einigen
älteren Autoempfängern benutzt, ebenso in den Autoantenneneingängen
neuerer tragbarer Transistorempfänger.

Setzt man für die Resonanzfrequenz des Antennenkreises bei Mittel¬
welle etwa 300 kHz, für Antennen - und Kabelkapazität 0 A -J- C K = 90 pF
ein, so ergibt sich die Antennenspuleninduktivität L A mit

r 1

“ a * ( g a + g k ) ’

r =2 _1_

A (2tc 300-IO 6 ) 2 -90-IO“ 12 ’

L a «j 3 mH.

Die Resonanzfrequenz des Antennenkreises liegt im Langwellenbereich,
was zum Durohschlagen eines Langwellensenders führen kann. Abhilfe
schafft entweder eine geringe Verstimmung des Antennenkreises oder
Verlagerung der Resonanzfrequenz in die Gegend von 500 kHz. In diesem
Pall würde L A ss 1,1 mH.

Hochinduktive Antennenkopplung mit Verlängerungsspule

Eine spezielle Ausführung der hochinduktiven Antennenkopplung ist die
Ausführung mit Verlängeruiigsspule (Bild 4). Sie eignet sich für den Eigen¬
bau besonders gut, da man Kopplung und Antennenkreisinduktivität
nahezu unabhängig voneinander verändern kann. An einem Abgriff der
Schwingkreisspule wird eine hoohinduktive Verlängerungsspule Ly an¬
geschlossen. Die Lage dieses Abgriffs bestimmt den Kopplungsgrad an¬
nähernd aus dem Verhältnis der Windungen, die Induktivität der Spule
Ly dagegen im wesentlichen die Antennenkreisinduktivität. Beim Selbst¬
bau versieht man die Kreisspule mit einigen Anzapfungen zwischen 15
und 35% der Gesamtwindungszahl. Die Induktivität der Verlängerungs¬
spule Ly (bei Mittelwelle etwa 1,2 bis 3 mH) kann durch einen Eisenkern
verändert werden.

Gitter l Röhre
Eingang l Transistor

Bild i Schaltung der hochinduktiven Antennenkopplung

mit angezapfter Eingangskreisspule und Verlängerungsspule L y

194

Räumlich läßt sich die Verlängerungsspule L v getrennt von der Kreis¬
spule anordnen. In älteren Industrieempfängern (mit Röhren) war diese
Schaltung nicht selten zu finden, z.B. in [4].

Niederinduktive Antennenkopplung

mit zusätzlicher kapazitiver Stromkopplung

Die niederinduktive Antennenkopplung entspricht dem Prinzipsohaltbild
der hoohinduktiven Kopplung (Bild 3). Abweichend davon liegt die Reso¬
nanzfrequenz des Antennenkreises oberhalb,des Empfangsbereichs. Die
Induktivität der Antennenspule ist daher wesentlich kleiner als bei hoch-
induktiver Abstimmung. Die oberhalb des Empfangsbereichs liegenden
Frequenzen werden bevorzugt, damit aber auch die Spiegelfrequenzen.
Um diese abzusenken und die benachteiligten tieferen Frequenzen an¬
zuheben, wird eine zusätzliche kapazitive Stromkopplung über einen Serien¬
kondensator 0 S von 2 bis 5 nF (Bild 5) eingefügt. Bei hohen Frequenzen,
also auch bei Spiegelfrequenzen, wird der kapazitive Widerstand und damit
die Kopplung der Antennenenergie in den Schwingkreis geringer.

Die Spiegelfrequenzselektion der Schaltung erreicht bei sorgfältiger
Dimensionierung ausreichende Größen. Ein Röhrenempfänger [6] war mit
dieser Schaltung bestückt und wurde trotz einfachen Aufbaus (aperio¬
dische Vorstufe) wegen seiner hohen Leistung gelobt. Da man die Schwing¬
kreisspule wegen der Anpassung des Eingangstransistors nicht anzapfeni
kann, ist eine zusätzliche Wioklungerforderlieh. Es wäre möglich, den Tran¬
sistor an den Serienkondensator 0 S anzuschließen (Bild S). Dann würden
die Spiegelfrequenzen durch den Kondensator stark geschwächt. Dem steht
der Nachteil gegenüber, daß die Spannungen über Cg nach hohen Fre¬
quenzen hin stark abnehmen, genau umgekehrt wie bei der kapazitiven
Spannungskopplung. Für den .Selbstbau eines transistorisierten Auto¬
supers dürfte die Schaltung aus den genannten Gründen wenig geeignet
sein. ■

Eingang 1. Transistor

Gitter 1. Röhre

Eingang 1. Transistor
(ungünstig)

Süd 6 Schalttmg der niederinduktiven Anlennenkopplum mit zusätzlicher kapazitiver
Serienkopplung Uber Cs.

13*

195

Kapazitive Antennenkopplung

Bild 6 zeigt die bei Autoempfängern übliche Variante dieser Antennen¬
koppelschaltung. Die Antenne wird über den Trimmer <7 Kop an den Ein¬
gangskreis gekoppelt. Die Antennen- und Kabelkapazität G A und C K
gehen dabei voll in dieSohwingkreisdaten ein. Die Kopplung erfolgt streng¬
genommen über die Kabelkapazität C K und eventuell über dazu parallel¬
geschaltete Abgleichtrimmer.

Es handelt sioh also um eine abgewandelte Form der kapazitiven Fuß-
punktsohaltung, bei der die Antennenspannung durch den kapazitiven

(/ »

Spannungsteiler geteilt wird (etwa 1:4).

tir

Gitter 1. Röhre

Eingang ITransistor

Bild 6 Schaltung der kapazitiven Antennenkopplung

(Fußpunktkopplung Uber die KabelkapaiitiU Cs)

Durch das Aufschaukeln im Sohwingkreis erhöht sich die Spannung
über der Kreisinduktivität, die bei einem Böhrenempfänger am Steuer¬
gitter der Eingangsröhre zur Verfügung steht, und wird größer als die
Antennenspannung. Diese Kopplungsschaltung ist einfach und wurde
auch beim Empfänger nach [2] benutzt (Bild 9). Ein Nachteil dieser Schal¬
tung besteht darin, daß die parallelgeschalteten Kapazitäten der Koppel¬
schaltung den Abstimmbereich des Drehkos einschränken. Außerdem
werden die hohen Frequenzen und damit auch die Spiegelfrequenzen
bevorzugt. Letztere gelangen über 0 KO p direkt an das „heiße“ Ende des
Eingangskreises, bei Röhrenempfängem also direkt an das Gitter der
1. Röhre. Beim Transistorempfänger besteht die direkte kapazitive Ver¬
bindung zwischen Antenne und Eingang des Verstärkerelements (Röhre—
Transistor) nicht, so daß sich-günstigere Spiegelfrequenzselektionswerte
ergeben.

Antonnenkopplungssehaltungen bei induktiver Abstimmung

Übliche kapazitive Ankopplung

Auf Grund der bei induktiver Abstimmung benutzten Verschiebung des
Eisenkerns in der Kreisspule wäre der Kopplungsgrad bei induktiver

196

Eingang l.EMre
Eingang 7.Transistor

Süd 7 Schaltung der kapazitiven Fußpunkt-Antennenkopplung
bei induktiver Abstimmung

Kopplung noch stärker frequenzabhängig als der bei unterschiedlichen
Kopplungsarten für Drehkoabstimmung. Deshalb ist bei induktiver Ab¬
stimmung nur die kapazitive Kopplung gebräuchlich»

Denkt man sich in Bild 6 den Pfeil, der die Einstellbarkeit demon¬
striert, vom Drehkondensator weg auf die Induktivität übertragen, so
erhält man eine Eingangsschaltung nach Bild 7. Da bei der induktiven
Abstimmung eine geringe Minimalkapazität (herausgedrehter Drehko bei
Kapazitätsabstimmung) nicht gefordert wird, kann der Koppelkonden¬
sator 0 KO p relativ groß sein, was eine bessere Ausnutzung der Antennen-
energie ermöglicht. Durch einen Trimmer parallel zur Kabelkapazität
kann die voll in den Schwingkreis einbezogene Antenne einmalig ab¬
gestimmt werden.

Im Gegensatz zur kapazitiven Abstimmung erhält man bei induktiver
Abstimmung prinzipiell über den ganzen Bereich einen annähernd gleich
großen Eingangswert (Spannung am Schwingkreis), was als wichtigster
Vorteil der induktiven Abstimmung angesehen werden kann. Ähnlich
wie bei Schaltung nach Bild 6, wenn auch durch das feste Verhältnis von
^Kr/^Kop * n verringertem Maß, gelangen die Spiegelfrequenzen an das
„heiße“ Ende des Kreises. Die Spiegelfrequenzselektion dieser Schaltung
ist daher nioht allzu gut.

Tz-Schaltung

Eine in Röhrenempfängern verbreitete Schaltung zeigt Bild 8. Der
Schwingkreis wurde als 7T-Filter ausgeführt. Die Kreiskapazität ist auf¬
geteilt auf C 1 und C 2, die bei Röhrengeräten etwa gleich groß (10Q bis
200 pF) sind. Auf Grund der Tiefpaßschaltung ergibt sich eine sehr gute
Spiegelfrequenzselektion. Die Antennenkapazität wird durch einen
Trimmer parallel zu C 1 ausgeglichen.

Bei Transistorgeräten kann man durch geeignete Wahl der Konden¬
satoren C I und G 2 prinzipiell auch eine Anpassung des Eingangswider-

197

Stands von T 1 vornehmen. In diesem Fall müßte C 2 sehr groß gegenüber
C 1 sein (C 2 — 1 bis 2 pF). Dies würde andererseits einen sehr kleinen
Kondensator C 1 bedingen, dessen Kapazität unter Umständen kleiner
sein müßte, als Antennen- und Kabelkapazität sind. Folglich müßte noch
ein Serienkondensator vorgeschaltet werden, der aber die Signalspannung
verringern und somit das Signal/Rausch-Verhältnis verschlechtern würde.

Bei der ersten Ausführung des Autosupers Berlin wurde diese Kopp¬
lungssehaltung der Antenne gewählt, und zwar in Form eines 2kreisigen
Tr-Filters [7]. Bei später erschienenen Geräten des gleiohen Typs ver¬
schwand diese Schaltung zugunsten der Kopplungsart, die aueh im
Konstant (Bild 10) zu finden ist [8].

Vor-, Misch- und OszUlatorstule

Eine Vorstufe im Superhetempfänger bringt verschiedene Vorteile mit
sich. Da der Verstärkungsgrad der Vorstufe stets geregelt wird, erhält die
Mischstufe annähernd gleich große Eingangssignale sowohl bei stark als
auch bei schwach einfallenden Sendern. Dadurch werden Übersteue¬
rungen der Mischstufe und damit auch Kreuzmodulationen bei starken
Sendern vermieden. Während in diesem Fall das Eingangssignal durch die
Vorstufe abgeschwächt wird, bringt sie bei schwach einfallenden Sendern
erhebliche Verstärkung und erhöhte Empfindlichkeit.

Die Frage, ob der Kollektorkreis des Vorstüfentransistors abgestimmt
sein muß (wie ihn Schaltung Bild 9 zeigt) oder aperiodisch, d.h. nur mit
einem Widerstand bestückt, richtet sich hauptsächlich naoh der in den
vorhergehenden Abschnitten behandelten Spiegelfrequenzselektivität
der Antennenkopplungssohaltung. Neuere Industriegeräte weisen fast
immer einen abgestimmten Zwisohenkreis auf.

Bei Induktivitätsabstimmung bietet sich ein 3-Kreis-Variometor
geradezu an. Es ist nicht wesentlich größer als eines mit 2 Spulen, ergibt

198

TI 17

Bild 9 Vereinfachte» Schaltbild der Eingang»-, Misch- und Oszillatorstufe
eine» Autoempfänger» mit Drehkoabalimmung nach [2]

andererseits aber eine erheblich bessere Vorselektion. Zur Kopplung des
Vorstufen- und Mischtransistors wird meistens eine rc-Schaltung ähnlich
Bild 7 benutzt. Bild 10 zeigt die Kopplung der Vor- und Misohstufe durch
einen 7r-Kreis (HF-Teil des Autosupers Konstant). Die Anpassung an den
Ausgangswiderstand von T 1 und an den Eingangwiderstand vpn T 2
erfolgt durch die relativ großen Kondensatoren 0 6 und G13, während die
Resonanzfrequenz des Zwischenkreises hauptsächlich durch L 5 und die
Parallelschaltung von G 7 und C 9 bestimmt wird. Die gute Spiegel¬
frequenzunterdrückung läßt sich auch aus der Schaltung ablesen. Wäh¬
rend die Frequenz, auf die der Kreis abgestimmt ist, nahezu ungehindert
zur Basis von T 2 gelangt (Serienresonanz), bildet L 5 mit C13 für die
höheren Frequenzen, und damit auch für die Spiegelfrequenzen, ein wirk¬
sames LC-Siebglied, was ihre Amplitude um Größenordnungen dämpft.
Frequenzen unterhalb der Resonanzfrequenz werden durch G 7 und G 9
abgeschwächt, wenn auoh in geringerem Maße, so daß stark einfallende,

199

relativ langwellige Sender durchsohlagen können, wenn die Selektion im
Vorkreis (LljC 1 usw.) nicht ansreicht.

Die Schaltung nach Bild 10 zeigt etwa die derzeitige Standardschaltung
für den AM-Teil eines Autosupers. Sie ist in allen modernen Empfängern
der DDR-Produktion, wie A 100-4, A110, Konstant und Transit, zu finden,
ebenso in einer Vielzahl Typen [9], [10], [11], [12], [13].

Ein weiterer Vorteil der Induktivitätsabstimmung macht sich im
Oszillatorteil bemerkbar. Wegen der unveränderbaren Kapazität des
Oszillatorkreises ist eine kapazitive Rückkopplung auf den Emitter des
Mischtransistors möglich. Anzapfungen oder Koppelwicklungen auf der
Oszillatorspule können dadurch entfallen.

Zum Selbstbau eignet sich diese optimale Schaltung jedoch nur dann,
wenn man ein geeignetes 3faoh-Variometer beschaffen kann, oder wenn
man ein so großer Könner ist, daß eine Selbstanfertigung gelingt. Die
industriell gefertigten 3fach-Variometer der Serien Berlin — Konstant —
Transit haben einen sehr vorteilhaften stabilen Schneokenfeintrieb, auf
den man nur noch den Drehknopf aufzustecken und das Skalenseil auf¬
zuziehen braucht, und die Probleme des Antriebs sind gelöst. Wer sich
kein 3fach-Variometer beschaffen kann, aber trotzdem auf die guten Eigen¬
schaften der induktiven Abstimmung in Antennenkopplungsschaltungen
nicht verzichten will, sollte sich als Kompromiß ein 2fach-Variometer
selbst herstellen bzw. ein vorhandenes (z.B. aus einem Röhrengerät)
umbauen. [14] enthält eine ausführliche Anleitung für den Selbstbau. Das
2fach-Variometer ist einfacher und bringt keine so großen Gleichlauf¬
probleme wie ein 3kreisiges Variometer. Die vereinfachte Sohaltung vom
HF-Teil des Geräts nach [14] zeigt Bild 11. Die Antennenkopplungs¬
schaltung entspricht Bild 7. Hinreichende Spiegelfrequenzsicherheit
dieser Sohaltung ermöglicht aperiodische Kopplung von Vor- und Misch¬
stufe. Dadurch ergibt sich in der selbstschwingenden Misohstufe eine
Schwierigkeit. Vorbedingung für die einwandfreie Oszillatorfunktion der
selbstschwingenden Misohstufe ist die wechselstrommäßige Erdung
der Basis für die Oszillatorfrequenz. In den üblichen Schaltungen mit
7r-Filterkopplung zwischen T 1 und T 2 (Bild 10) geschieht das duroh den
Kondensator G 13. Bei einer aperiodisch gekoppelten Vorstufe befindet
sich zwischen Basis und Massepotential die Parallelschaltung einiger
Widerstände in der Größenordnung von 1 kß. Um trotzdem eine oszilla-
torfrequenzmäßige Erdung der Basis zu erreichen, wird die auch in [1]
beschriebene Oszillatorbrücke verwendet. Von einer Teilwicklung des in
dieser Schaltung erforderlichen Oszillatorübertragers wird der Basis über
ein RC-Glied eine phasengedrehte Teilspannung zugeführt, wodurch sich
bei richtiger Einstellung an der Basis für die Oszillatorfrequenz Masse¬
potential einstellt. Die Wicklung L 4 des Oszillatorübertragers muß eine
wesentlich größere Induktivität besitzen als die Oszillatorvariometerspule
L2. L 5 dagegen besitzt nur wenige Windungen.

201

TU6F105, GFJ22) T2 (GF105,GF122)

202

Bild 11

Vereinfachte» Schaltbild des Eingangs-, Misch- und Oszillatorteils einet Autoempfängers mit Bfach-Variometerabstimmung nach [14]

Eine andere Möglichkeit, dieses Problem zu lösen, ist die Verwendung
eines besonderen Oszillatortransistors wie in Schaltung nach Bild 9. Biese
Schaltung weist weitere für den Selbstbau günstige Details auf. Die Ab¬
stimmung erfolgt mit handelsüblichem Drehkondensator. Die kapazitive
Antennenkopplung entspricht Bild 6. Die Ausnutzung der Antennen¬
energie wird damit allerdings etwas geringer als bei den Schaltungen mit
induktiver Abstimmung (z.B. Bild XI).

Ausreichend große Spiegelfrequenzselektion der Schaltung erlaubt die
aperiodische Kopplung von Vor- und Mischstufe. Schaltung Bild 9 zeigt
etwa den minimalen Aufwand, den man im Hoohfrequenzteil betreiben
muß, um einen leistungsfähigen AM-Autosuper aufbauen zu können.

Kaum eine Empfindlichkeitssteigerung, wohl aber eine leichte Ver¬
besserung der Spiegelfrequenzsicherheit könnte der Schaltung von Bild 9
eine hochinduktive Antennenkopplung bringen (Bild 3 oder 4).

Mit Tabelle 1 wurde der Versuch unternommen, die gebräuchlichsten,
für den Selbstbau in Frage kommenden Autoempfängervarianten zu¬
sammenzustellen und ihre wichtigsten Daten, wie Empfindlichkeit und
Spiegelfrequenzsicherheit, mit Qualitätsnoten zu versehen. Sie kann nur
einen groben Überblick darüber geben, was man mit den einzelnen Emp¬
fängervarianten im Durchschnitt erreicht, wobei es selbstverständlich
möglich ist, daß im Einzelfall bessere Ergebnisse, als angegeben, erzielt
weiden.

Für ein Spitzengerät ist nun einmal eine 3fach-Induktiv-Abstimmung
erforderlich, während man bei mäßigen Forderungen auch mit der Dreh-
koabstimmung auskommt. Den Vorteil des ersohütterungssioheren Auf¬
baus industriell gefertigter Variometer kann man allerdings mit einem
Drehko kaum erreichen.

Tabelle 1

Art der Abstimmung

Antennen¬

kopplung

Ausgangs¬

kreis

der Vorstule

Empfindlich¬

keit

Splegel-

frequenz-

slcherhelt

Kapazitiv, mit

kapazitiv

aperiodisch

ausreichend

ausreichend

2fach-Drehko

hochinduktiv

aperiodisch

ausreichend

befriedigend

Induktiv, mit
2fach-Variometer

kapazitiv

aperiodisch

befriedigend

befriedigend

Induktiv, mit
Sfach-Varlometer

kapazitiv

ahgestimmt,
mit n-FUter

gut

gut

203

ZF-Verstärker und Regelung

In den ZF-Verstärkern unterscheiden sich die Autoempfänger kaum von
guten tragbaren Transistorempfängern, es sei denn, durch erschütte¬
rungssichereren Aufbau. Der Autoempfänger muß Signale von Sehr unter¬
schiedlicher Größe verarbeiten, das erfordert eine wirksame Regelung des
Verstärkungsgrads, in die die Vorstufe mit einbezogen ist. Zur Verbesse¬
rung der Regeleigenschaften sind Gleiohspannungsverstärkerstufen üblieh,
die die in der Demodulatordiode erhaltene Spannung verstärken (Bild 10).
In Schaltung nach Bild 11 übernimmt die Vorstufe die Impedanzwandlung
für die Regelspannungsquelle, damit der Arbeitspunkt der 1. ZF-Stufe
wirkungsvoller verändert werden kann.

NF-Verstärker

Meist sind Autoempfänger mit Gegentakt-B-Endstufen versehen, über
die schon genügend geschrieben wurde. Muß man bei Transistorkoffer¬
geräten bemüht sein, auch bei abgefallener Batteriespannung noch eine
ausreichende, unverzerrte Spreehleistung zu erzielen, so kommt es beim
Autosuper darauf an, daß er die bei hoehdrehendem Motor auftretende
Überspannung (bis zu 25%) ohne Schaden hinnehmen kann. Bei End¬
stufen industriell gefertigter Autoempfänger ist die Primärwicklung der
Ausgangsübertrager unterteilt. Bei 6 V Betriebsspannung werden beide
Hälften der Wioklung parallel-, bei 12 V hintereinandergeschaltet. Dadurch
erreicht man optimale Anpassung des Lautsprechers bei den unterschied¬
lichen Betriebsspannungen. Ein Eigenbaugerät wird man allgemein nur
für eine Betriebsspannung auslegen und dadurch eine Vielzahl von
Schaltkontakten einsparen.

Bei tragbaren Transisforempfängem wählt man die Gegentakt-B-
Sohaltung hauptsächlich wegen ihrer relativ geringen Belastung der Bat¬
terie. Beim Autoempfänger dagegen läßt sich eine zusätzliche Belastung
der Fahrzeugbatterie mit 1 bis 1,5 A durchaus vertreten. Es ist deshalb
möglich, auch A-Endstufen einzusefzen. Dem Nachteil des geringeren
Wirkungsgrads des A-Verstärkers zum B-Verstärker steht der Vorteil
gegenüber, daß bei Übersteuerungen des A-Verstärkers überwiegend ge¬
radzahlige, beim B-Verstärker dagegen ungeradzahtige Harmonische auf-
treten. Da jedoch vom Ohr ungeradzahlige Harmonische in viel stärkerem
Maß als unangenehm empfunden werden als geradzahlige, kann man bei
einer A-Endstufe größere Übersteuerungen in Kauf nehmen als bei einer
Gegentakt-B-Endstufe. Bild 12 zeigt eine A-Endstufe in Anlehnung an
[10] für eine Betriebsspannung von 6 V. Bei einer Verlustleistung des
OD 240 von etwa 6 W gibt diese Stufe ungefähr 2,5 W Spreehleistung ab
(annähernd soviel wie die Gegentakt-B-Endstufe des Konstant). Bei

204

0C7h AD 730

YGC727 mit Schelle) (6DZ40)

steigender Batteriespannung kann die Verlustleistung bis auf 7 W steigen.
Der GD 240 benötigt hierfür ein Kühlblech von 200 mm x 200 mm, dessen
Größe als einziger echter Nachteil betrachtet werden muß.

Der Kollektorruhestrom von 1 A wird durch einen 50-fl-Drahtdreh-
widerstand (Entbrummer) eingestellt. Für den optimalen Anpassungs¬
widerstand ß L ergibt sich dann:

L I C 1A

: 6 A.

Bei einem Lautsprecher mit einer Impedanz von 6 fl benötigt man kei¬
nen Ausgangsübertrager, sondern nur eine Drossel.

Der NF-Teil des Autoempfängers bietet ein weites Betätigungsfeld
zum Basteln und Probieren. Es steht mit der Fahrzeugbatterie eine nahezu
ideale Stromquelle zur Verfügung. Während man im HF-Teil durch die
Gegebenheiten gezwungen wird, bestimmte Standardschaltungen zu ver¬
wenden, kann man im NF-Teil fast jede beliebige Endstufe, die 2 W oder
mehr abgibt, mit und ohne Übertrager, im A-, B- oder AB-Betrieb be¬
nutzen.

205

Literatur

tu MUUer, D.: Kompendium des Transistorsuperempfängers, Elektronisches
Jahrbuch für den Funkamateur 1987, DMY, Berlin, Seite 123—140

>[2] Majamik, R„ Prijimac do Auto; Amaterske Badio (CSSB), Heft 1/1969,
Seite 7—10

[8] Pitsch: Lehrbuch der Funkempfangstechnik I, 3. Auflage, Akademische Ver-
lagsgeseliscbaft Geest und Portig KG, Leipzig 1959, Seite 278 —308

£4] IAmann, 0.: Antennenkopplungssohaltungen beim Autosuper, Funkschau
■ 24 (1952), Heft 7, Seite 127—128

[5] —: Autosuper 840 A, Funktechnik 6 (I960), Heft-7, Seite 217—218

[6] —; Grundig — Autosuper, Funktechnik 6 (1951), Heft 3, Seite 64, Heft 4,
Seite 90, Heft 9, Seite 230

£7] Pohl, E.: Transistor-Autosuper „A100 Berlin“, radio und fernsehen 11 (1962),
Heft 6, Seite 168—172

[8] —: „Autosuper A100-4", Stern-Badio-lnformation 27/1963

[9] Dietenbach, W. W.: Autoempfänger 1961/1982, Funktechnik 16 (1961), Heft 18,
Seite 654 -857

£10] Künne, E.: Probleme und ihre Lösung bei Auto- und Kofferempfängern,
Funktechnik 17 (1982), Heft 12, Seite 415—417

[11] Dietenbach, W. W.: Zur Schaltun^technik neuer Autoempfänger, Funktechnik
17 (1962), Heft 13, Seite 446 -447

[12] —: Die neuen Autoempfänger von Philips, Funktechnik 18 (1963), Heft 7,
Seite 211—212

[13] Schippers, J.: Neue Autosuper mit Mikro-Technik und kleinen Abmessungen,
Funktechnik 21 (1966), Heft 18, Seite 642—644

[14] Engel, B. u. S.: Ein Transistorsuper för Auto und Heim, radio und fernsehen,
11 (1982), Heft 13, Seite 413-416, Heft 14, Seite 436—438, Heft 15, Seite
476—477

[15] —: Autosuper A 120, radio, fernsehen, eiektronik 18 (1969), Heft 7, Seite 210

206

J. JElaner

Universell verwendbare
elektronische Stoppuhr

Für den Physik- und den Sportunterrioht wurde das nachfolgend be¬
schriebene Gerät als Zeit- und Geschwindigkeitsmesser entwickelt. Der
Tendenz in der Elektronik angepaßt, ist es volltransistorisiert. Da hierbei
keine mechanischen Bauelemente verwendet wurden, arbeitet dieses
Gerät fast- völlig trägheitslos. Daraus ergibt sich eine relativ hohe Ge¬
nauigkeit. Als Zeitanzeige muß jedoch ein elektronisches Zählgerät ver¬
wendet werden, da ein mechanisches Zählwerk für die gewählte Frequenz
zu trag ist.

Bei der Konstruktion wurde auf vielseitige Verwendbarkeit Wert
gelegt. Das Gerät ist in 4 Baugruppen unterteilt, die auf je einer Leiter¬
platte untergebracht sind. Die Leiterplatten sind steokbar auf der Grund¬
platte angeordnet und können unabhängig voneinander als Demon¬
strationsmodell und auch,in anderer Reihenfolge kombiniert verwendet
werden.

Da die Impulsfrequenz des Taktgebers für 100 Hz ausgelegt ist, kann
die Entfernung zwischen den beiden Lichtschranken beliebig klein ge¬
wählt werden. So läßt sich auch die Momentangeschwindigkeit Wie folgt
bestimmen:

I •

v = lim — r— = um —--

At—0 “ h — b

Schaltungsbesehreibung

Der Grundbaustein des Geräts ist der Impulsverstärker mit dem licht¬
empfindlichen Bauelement {in ( doppelter Ansführung vorhanden). Als
Lichtempfänger fand ein Fotowiderstand CdS 8 B Verwendung. Für ex¬
trem kurze Liehtimpulse muß jedoch eine Fotodiode oder ein Foto¬
transistor benutzt werden, da der Fotowiderstand auf Grund seiner
geringen Grenzfrequenz nicht mehr sicher anspricht.

Dem Lichtempfänger folgt ein ßstufiger Impulsverstärker. Der Foto¬
widerstand bildet einen Teil des Basisspannungsteilers von T1. Iin

207

1

■

■

■

1

1

1

1

I

E

9

l

n

Bild 1 Prinzipschalluna der beschriebenen elektronischen Stoppuhr

Dunkelzustand ißt der Fotowiderstand relativ hochohmig. Die dadurch
bedingte kleine Basisspannung sperrt T 1 fast völlig. Am Kollektor von
T 1 steht fast die ganze Betriebsspannung. Wird der Fotowiderstand
belichtet, so sinkt sein Widerstand. Dadurch fällt auch das, Potential
zwischen Kollektor und Emitter von T 1. Infolge der kapazitiven Kopp¬
lung der folgenden Stufe reagiert dip 2. Stufe nur bei steilflankigen Im¬
pulsen, wie sie bei plötzlichem Ein- und Absehalten des Lichtes anftreten.
Der Koppelkondensator bildet mit dem Eingangswiderstand der folgenden
Stufe ein Differenzierglied. Die dadurch entstehenden, schmalen Impulse
bewirken eine saubere Ansteuerung des bistabilen Multivibrators. Die
Daten der Transistoren sind unkritisch. Es wurden Transistoren mit
i’ camX = 60 mW and ß 5» 20

verwendet.

An diese Stufe ist der Fotowiderstand anzuschließen und die Betriebs¬
spannung anzulegen. Begier R 1 und R4 sind auf den größten Wider-

77 . T2

GC716 GC1K

208

standswert eingestellt. An den Kollektor von T 1 wird ein Voltmeter an¬
gelegt (ACHTUNG: Spannungsmessung in Transistorgeräten möglichst
mit Röhrenvoltmeter!). Am Kollektor soll mindestens 0,8 • anliegen.
Man leuchtet den Fotowiderstand mit einer Taschenlampe an. Mit R 1 ist
die größtmögliche Spannungsänderung einzustellen. Anschließend wird
das Röhrenvoltmeter an den Ausgang der Baugruppe gelegt und mit R 4
die größte Stufen Verstärkung von T 2 eingestellt. Da R 4 nicht mit einem
Schutzwiderstand kombiniert wurde, ist es nicht möglich, seinen Regel¬
umfang voll auszunutzen! Der Transistor darf sich dicht merklich er¬
wärmen.

Der bistabile Multivibrator bildet in der Gesamtschaltung den elek¬
tronischen Schalter. Ausführliche Beschreibung und Dimensionierungs-

ti n

ecm Gern

Bild 3 ,

Schaltung
des bistabilen
Multivibrators

hinweise gibt [1]. Die Empfindlichkeit des bistabilen Multivibrators wird
im wesentlichen von den Daten der Transistoren bestimmt. Die Tran¬
sistoren sollen möglichst hohe Stromverstärkung (ß > 60) haben und
geringen Reststrom aufweisen. Die Schaltung muß symmetrisch dimen¬
sioniert sein. Die Transistoren sind ungefähr paarig auszumessen bzw.
sollten wenigstens Exemplare einer Stromverstärkungsgruppe sein.
Die Polung der Dioden ist unkritisch (empfindlichere ausprobieren). Sie
bestimmt die Polarität der zur Basis gelangenden Impulse. Da beim Ein-
und Aussohalten des Lichtes Impulse beider Polarität auftreten, hat
sie keine größere Bedeutung.

Der bistabile Multivibrator kann in Kombination mit anderen Bau¬
gruppen als elektronischer Schalter oder Frequenzteiler verwendet werden.
Folgt dem bistabilen Multivibrator eine Stufe mit einem relativ niedrigen
Eingangswiderstand, so ist der Widerstand B, (in der Sohaltung gestri-

14 Elektronisches Jahrbuch 1971

209

ohelt angegeben) einzufügen. Er dient zur Symmetrierung des bistabilen
Multivibrators und muß deshalb die Größe des Eingangswiderstands der
folgenden Stufe haben. Hinweise für die Berechnung des Eingangswider¬
stands sind in [2] zu finden. In der angegebenen Schaltung hat die dem
bistabilen Multivibrator folgende Stufe einen Eingangswiderstand von
ungefähr 100 kQ und ist darum zu vernachlässigen.

Der bistabile Multivibrator weist einen sehr hohen Empfindlichkeitsgrad
auf. Abgleioharbeiten sind nicht notwendig.

In der einfachen Transistorschaltstufe liegt im Kollektorkreis statt des
Relais oder ohmschen Arbeitswiderstands ein astabiler Multivibrator.
Beim Multivibrator wird die Betriebsspannung gesohaltet. Bei der prak¬
tischen Erprobung der Schaltstufe mit dem Multivibrator ergaben sich
einige Schwierigkeiten. Der Multivibrator ist ja im Grunde genommen ein

n n rs

6C301 6C116 GCm

stark rückgekoppelter Verstärker. Von Nachteil war, daß die starke Rück¬
kopplung den Multivibrator selbst bei einer Betriebsspannung von nur
100 bis 200 mV zwar mit einer völlig veränderten Frequenz, aber dennoch
sicher anschwingen ließ. Es genügte also bereits der durch den Reststrom
des Transistors verursachte Spannungsabfall am Multivibrator, um ihn
sicher schwingen zu lassen.

Ein Widerstand im Emitterzweig schaffte Abhilfe. Er setzt die Emitter¬
spannung gegenüber der Basisspannung so stark herauf, daß am Emitter
negative Spannung gegenüber der Basis anliegt. Dadurch wird der Tran-

210

sistor im ausgeschalteten Zustand fast völlig gesperrt. Das mag zwar nicht
die beste Lösung sein, aber sicher die billigste. Es muß allerdings ein Ver¬
lust in der Amplitude des Multivibrators in Kauf genommen werden.
Ohne Zweifel bringt ein Siliziumtransistor in der Schaltstufe bessere Er¬
gebnisse und damit auch eine bedeutend höhere Ausgangsamplitude des
Multivibrators.

Die Daten der Transistoren im Multivibrator sind unkritisch, da er
fast mit allen Werten noch sicher anschwingt. Als Schalttransistor ist ein
Typ mit möglichst geringem Reststrom auszusuchen (in [4]). Die Frequenz
gleicht man (mit bistabilen MV) mit einem Oszillografen oder mit dem
elektronischen Zählgerät ab. Soll diese Baugruppe einzeln benutzt wer¬
den, so ist der Eingang über einen Widerstand von etwa 50 kH an den
Minuspol zu legen.

Aufbau

Der Aufbau erfolgt nach Stufen getrennt auf Leiterplatten. Sämtliche
Platinen haben die einheitliche Größe von 70 mm X 50 mm. Es wurde kein
Wert auf Miniaturisierung gelegt, da die Baugruppen auch als Demon¬
strationsobjekt dienen sollen. Ein- und Ausgänge sind bei den Gruppen
bistabiler Multivibrator und Taktgeber gleich ausgeführt; bei den beiden
Platinen des Impulsverstärkers müssen sie auf Grund übersichtlicher
Leitungsführung entgegengesetzt gelegt werden. Die Stromversorgungs-
eingänge liegen auf allen Platten gleich. Man ordnet die Baugruppen steck¬
bar auf einer Grundplatte an, die die Abmessungen 70 mmX 115 mm hat.

An den Eingang der elektronischen Stoppuhr schließt man die Licht¬
empfänger an. Der Ausgang wird mit dem elektronischen Zählgerät

Bild 5
Ansicht

des fertiggestellten Geräts

14*

211

Bild 0

Grundplatte mit den
aufgesteckten Platinen
und der Stromversorgung
(4 Stabbatterien 3 V)

verbunden. Reicht die Ausgangsspannung des astabilen Multivibrators
nicht aus, um das elektronische Zählgerät anzusteuern, so ist noch eine
Verstärker stufe zwischenzuschalten. Die Stromversorgung der Glühlam¬
pen in den Lichtschranken erfolgt aus getrennten Batterien, damit diese
die elektronische Stoppuhr nicht beeinflussen.

Läuft nach dem Einschalten des Geräts das elektronische Zählgerät,
so muß man eine Lichtschranke kurz unterbrechen. Dann wird das
Zählgerät auf 0 gestellt. Damit ist es betriebsbereit. Nach dem Versuch
kann man am Zählgerät die Zeit in hundertstel Sekunden ablesen.

Die Batterien müssen ausgewechselt werden, wenn die Spannung bei
Belastung auf minimal 10 bis 11 V abgesunken ist. Bei der Kontrolle legt
man das Meßgerät an die Spannungsbuchsen (Frontplatte) und schaltet
das Gerät ein.

Technische Daten

Betriebsspan nung
Stromaufnahme, gesamte
Impulsverstärker
Instabiler Multivibrator
Taktgeber

Q ehäuseabmessun gen
Gewicht

Platinenabmessungen
Abmessungen
der Grundplatine
Halbleiterbestückung

12 V

5,6 mA (4.55 mA)

4,5 mA (3,5 mA)

1 mA

100 pA. (50 pA.)

150 mm x 115 mm x 90 nun
1,2 kp

70 mm x 50 mm

115 mm x 70 mm

6 x 50-mW- bis 150-mW-Transistor
1 x 400-mW-Transistor

Buchsen

4 X GA 100
2 Eingänge
1 Ausgang

1 Meßausgaug

1212

Steuerspaunung für den

bistabilen Multivibrator

Impuisform

Impulsbreite

Ansgangsspaanung

Taktgeber

Impulsform

Ausgangsfrequenz

43 mV
Nadelimpuls
< 13 ms

750 mV

verrundeter Rechteckirapuls
100 Hz

Die eingekiammerten Werte sind im Ruhezustand gemessen (Fotowiderstand
unbeleuchtet, Taktgeber husgeschaltet). Alle Impulsspannungen sind mit einem
Oszillografen gemessen.

Stückliste

Impulsverstärker

Bl

Einstellregler 10 kü

R2

CdS S oder GP 119

R3

3,3 kn

R4

Einstellregler 100 kn

R5

20 kQ

R6

2,7 kQ

C 1

22 nF

C 2

30 nF

TI, T2

50 bis 150 mW, ß > 15

D

Universaldiode, z.B. GA 100

Bistabiler Multivibrator

El, ßl

10 kQ

E2.R2

270 kQ

E3.R3

82 kß

R4

470 Q

CI, CI

100 pF

C 2

10 fxF

T 1, T2

50 bis 150 mW, ß = 50

D1.D2

Universaldioden, z.B. GA 100

Schaltstufe , Taktgeber

RI

i kn

11 2

ioo kn

R3.R3

Einsteilregler 100 kn .

C 1, C 1

0,1 [lF

TI

400 mW, ß >25, I c6 o < 100 ^

T 2, T 3

50 bis 150 mW, ß > 15

Literatur

[1] Jakubaschk, 3.: Das große Elektronikbastelbueh, Deutscher Militärverlag,
Berlin 1965

[2] Eronjäger, 0.: Formelsammlung für den Funkamateur, Der praktische Funk¬
amateur. Teil III, Heft 68, Deutscher Militärverlag, Berlin 1967

[3] Schurig, W.: Kennlinien elektronischer Bauelemente, Der praktische Funk¬
amateur, Teil III, Heft 71, Deutscher Militärverlag, Berlin 1968

[4] VEB Halbleiterwerk Frankfurt (Oder), Halbleiterbauelemente Informations-
material, Ausgabe 1968

213

VEB MESSELEKTRONIK DRESDEN

DDR 8016 Dresden, Fetscherstr. 70

produziert für Sie:

• Strahlungsmeßgeräte für Laboratorien

• Kernphysikalische Meßgeräte
für die Industrie

• Radiometrische und dosimetrische
Meßgeräte

• Industrielle Zähler

• Meßgeräte zur Meßwerterfassung
und -Verarbeitung

• Geräte zur Kabel-

und Freileitungsfehlerortung

• Meßgeräte zur elektrischen Messung
mechanischer und akustischer Größen

• Schwingungsmeßgeräte

Laufruheüberwachungsanlagen

B. Schuchardt

Fernsteuersender
mit Si-Transistor

In Funkfernsteueranlagen benutzte man als HF-Transistoren fast auB-
sohließlioh Germaniumtransistoren. Diese Transistoren (z.B. GF 122,
AF 116, AF 124 , OG 170, P 403) haben gewöhnlich Verlustleistungen von
50 bis 60 mW. Die erreichbare HF-Leistung liegt bei Einsatz eines solohen
Transistors (PA-Stufe) in der Größenordnung von einigen zehn Milliwatt.
Der Einsatz einer Gegentakt-Sendestufe erhöht die erreichbare Aus¬
gangsleistung nur wenig und erfordert den Einsatz eines weiteren Tran¬
sistors. Es kommt hinzu, daß Aufbau und Abgleich eines Gegentakt-
Senders schwieriger sind. Jetzt sind Siliziumtransistoren erhältlich, deren
zulässige Verlustleistung bei 600 mW Hegt (SF121--SF129). Damit
läßt sich ein Sender aufbauen, bei dem man in der Oszfllatorstufe einen
Germaniumtransistor, in der Senderstufe aber einen Siliziumtransistor
einsetzt. Die höhere Sendeleistung erhält man unter Beibehaltung der
bekannten, im Aufbau einfachen Schaltungen [1] durch den Einsatz einer
Spannungsquelle mit 18 bis 23 V (4 bis 5 Flachbatterien) Betriebsspan-
nung.

Bild 1 zeigt eine naoh diesen Überlegungen aufgebaute und erprobte
Sohaltung.

Die Oszillatorstufe des Senders arbeitet in Basisschaltung. Der Quarz ,
ist als Rückkopplungsglied zwischen Ausgang und Eingang der Stufe
angeordnet. Zur günstigsten Arbeitspunkteinstellung des Oszillators wird
der Bäsisspannungsteilerwiderstand regelbar ausgeführt. Über L 2 koppelt
man die Senderstufe lose an den Oszillator an. L 2 erhält 4 Windungen
mit Anzapfungen bei der 2, und 3. Wdg. Mit Hilfe dieser Anzapfungen
wird nach Inbetriebnahme des Senders das günstigste Anzapfungsverhält¬
nis durch Versuch ermittelt. Die Senderstufe mit dem Siliziumtransistor
arbeitet ebenfalls in Basisschaltung. Im Kollektorkreis liegt ein Schwing¬
kreis, bestehend aus L 3 und C 3. L 3 erhält 16 Windungen und wird zur
Ermittlung der optimalen Anpassung an den Ausgang mit Anzapfungen
bei der 5., 8. und 11. Wdg. ausgeführt. L 1 erhält 14 Wdg., L 4 3 Wdg.

L 1 und L 2 werden auf einen Spulenkörper mit Kern (z. B. Stiefelkem)
nebeneinander gewickelt. Der Abstand zwischen beiden Spulen soll so

215

6F722 SFK6 Antenne

Bild 1 Schaltung des Fernsteuersenders (üben) und des zugehörigen Tongenerators
(unten). Für die verwendeten Transistoren können auch ähnliche Typen ein¬
gesetzt werden

gering wie möglich sein. Beim Einschalten des Geräts muß der Oszillator
nooh sicher anschwingen.

L 3 und L 4 werden auf einen 2. Spulenkörper mit Kern direkt über¬
einander gewickelt. LI, L2 und L3 sind mit 0,5-mm-CuL, L4 ist mit
Sohaltdraht zu wickeln. Die Achsen beider Spulenkörper sollen um 90°
versetzt sein.

Als Antenne bewährt sich eine CLC-Ausführung, mit der ein hoher
Wirkungsgrad erreicht wird. Selbstverständlich kann man auch eine
Antenne über eine Verlängerungsspuie anschließen. Die Verlängerungs¬
spule wird auf einen Stiefeikern gewickelt und erhält etwa 12 Wdg.,
0,ö-mm-CuL. Die Spule wird zwischen dem AntennenanschluS von L 4
und der Antenne angeordnet. Abmessungen für eine CLC-Antenne findet
man in [2].

Als Tongenerator nimmt man einen astabilen Multivibrator mit gemein¬
samen, regelbar ausgeführten Basiswiderständen [3]. Die Auslegung er¬
folgt für 3 Kanäle, ist jedoch ohne Änderungen für weitere Kanäle er-

216

weiterungsfähig. Die Spannung des Multivibrators wird über die Z-Diode
SZX 18/5,6 stabilisiert. T 5 verstärkt das Signal, T 6 arbeitet im Schalt¬
betrieb.

Die Schaltung gewährleistet, daß auch im nichtgetasteten Zustand ein
Signal gesendet wird, wodurch das Klappern der Relais in den Schalt¬
stufen entfällt.

Der mit den Reglern einstellbare Frequenzbereich umfaßt etwa für

Kanal 1 — 1 bis 1,5 kHz
Kanal 2 - 1,2 bis 2 kHz
Kanal 3 — 2 bis 3 kHz

217

+

Der Gesamtaufbau des Tongenerators ist unkritisch und bedarf keiner
weiteren Beschreibung.

Zueret wird die Oszillatorstufe abgeglichen. Dazu wird von L 2 der An¬
schluß, der an den Emitter von T 2 führt, aus der Platine ausgelötet und
an einen Feldstärkemesser [4] angeschlossen. Dann schaltet man den
Oszillator ein (Basis von T 2 an Minuspol der Batterie) und gleicht mit
dem Kern des 1. Spulenkörpers auf Maximum am Feldstärkemesser ab.
Danach wird der Spulenanschluß wieder in die Platine eingelötet und bei an ¬
geschlossener Antenne der im Ausgang liegende Schwingkreis abgeglichen.

Bild 2 und Bild 3 zeigen die Platinen für Tongenerator und HF-Teil des
beschriebenen Funkfernsteuersenders. Beide Platinen haben gleiche Größe
und können direkt übereinander angeordnet werden.

218

Der Sender wird dann in ein Metallgehäuse eingebaut. Es sollen dabei
wenigstens die Spulen L 3 und L 4 von außen abgleichbar sein. Nach dem
Einbau in das Gehäuse, das man mit einem Pol der Batterie verbunden
hat, erfolgt nochmals ein Feinabgleich des Ausgangskreises bei angeschlos¬
sener Antenne.

Literatur

[1] FUNKAMATEUR, Heft 7/1996, S. 222, Heft 8/1965, S. 276, und Heft 11/1967,
S. 552

modellbau und basteln, Heft 1 und Heft 2/1965
12] FUNKAMATEUR, Heft 7/1968, S. 837
[3] FUNKAMATEUR, Heft 9/1904, S. 300

[41 FUNKAMATEUR, Heft 8/1967, S. 397, und Heft 11/1968, S. 662

Experimente mit polymeren Halbleitern

Seit einigen Jahrzehnten sind synthetische Polymere als ausgezeichnete Nichtleiter
bekannt. Erst vor verhältnismäßig kurzer Zeit dagegen gelang die Synthese von Poly¬
meren, die die Eigenschaften von Halbleitern haben.

Heute sind bereits Polymere synthetisiert, die mit ihren Eigenschaften Halbleitern wie
Selen und Silizium nahestehen. Man wird sie künftig für den Bau von Gleichrichtern
verwenden, die zur Zeit hauptsächlich aus natürlichen Stoffen (Germanium, Silizium
und Selen} bestehen.

Wissenschaftler des Moskauer Instituts für petrolchemische und Gasindustrie haben
bereits gemeinsam mit Mitarbeitern aus der Industrie Versuchsgeräte hergestellt, deren
empfindliche Elemente polymere Halbleiter sind. Dazu gehören Spannungsstabili¬
satoren für Schaltungen, ein automatischer Temperaturregler sowie ein Signalgerät,
das ein Übersteigen der zulässigen Temperatur anzeigt.

219

B. Schuchardt, P. Sterzei

Fahrstromregler
für Modelleisenbahnen

Aach bei der Modelleisenbahnteohnik steigt ständig der Einsatz elek¬
tronischer Bauelemente and Schaltungen.

Nachfolgend 2 einfache elektronische Schaltungen, die eine kontinuier¬
liche Gesohwindigkeitsregelung für Modellbahnzüge mit sehr geringem
Material- und Kostenaufwand gestatten. Gleichzeitig wird gezeigt, wie
der für ein Ladegerät eingesetzte Transformator nach geringer Modi¬
fizierung als Modelleisenbahn-Transformator mitgenutzt werden kann [1].

Selbstverständlich lassen sioh die Fahrstromregler auch mit einem
separaten Transformator aufbauen. Die Fahrstromregler werden als Bau¬
stein ausgeführt und gestatten bei Verwendung eines Transformators
Mehrzugbetrieb.

SU

S/Z

SZ

6A(3A)

1 1,6mm*Cul 8,5 V

1 1,2mm*CuL 72V

JffV

»7

S/3

UfA

* y

—°A

—°B

■oC

ö

z

Bild 1 Schaltung des geänderten Transformators ; Anschluß für Fahrstromregel¬
einrichtung x — y, Anschluß für Beleuchtung und Weichensteuerung y — z,
Anschluß für Ladegerät (6-V-Akku) A — B, (12-V-Akku)^A — C

220

Transformatormodlilzlerung

Am zweckmäßigsten ist es, beim Auf bringen der Sekundärwicklung gleich
eine 16-V-Wioklung mit Anzapfungen bei 8,5 V und 12 V vorzusehen.
Damit läßt sich der Transformator als Grundbaustein für alle Bedarfs¬
fälle (Ladegerät, Modellbahnanlage) verwenden (Sekundärwindungszahl
für etwa 12 V siehe Tabelle). Die Transformatortypen M 55 bis M 74
und EI 54 bis EL 84a sind nur für Bahnbetrieb einzusetzen. Als Draht
sollte Kupferlackdraht mit einem Durchmesser von etwa 1,6 mm ver¬
wendet werden. Nach der Wicklung für 8,5 V kann man Draht mit ge¬
ringerem Querschnitt nehmen (1 bis 1,2 mm Durchmesser).

Prinzipiell läßt sich aus den Angaben der Tabelle die für eine beliebige
Sekundärspannung benötigte Windungszahl berechnen:

n 2 = benötigte Windungszahl für eine beliebige Spannung U 2 , n j = be¬
kannte Windungszahl bei U x \ U 1 = bekannte Spannung. Transformator¬
typ M 86a: Windungszahl für U l — 16 V, m — 74; Windungszahl für
U 2 = 12 V

74

16V

• 12 V « 56.

Bei einer sekundären Leerlaufspannung von U 2 — 12 V läßt sich eine
regelbare Gleichspannung von 0 ■ ■ • -fclO V realisieren. Dieser Bereich reicht
aus zur modellgetreuen Geschwindigkeitsnachbildung der verschiedenen
Modelleisenbahntypen. Bild 1 zeigt die Grundschaltung.

Wie ersichtlich ist, beschränkt sich die Modifizierung des Ladetrans¬
formators nur auf die Bereitstellung einer Wechselspannung von 10 bis
12 V sowie auf. das Anbringen von 2 weiteren Anschlußbuchsen für Gleis-
anlagenbeleuohtung und Weichensteuerung und eines zusätzlichen Schal¬
ters für die Abschaltautomatik des Ladebetriebs.

Fahrstromreyeleinriehtung

Die Fahrstromregelung zur Geschwindigkeiteregelung von Modellbahnen
läßt sioh auf verschiedene Arten realisieren; nachfolgend 2 erprobte
grundsätzliche Möglichkeiten. Es handelt sich um einfache, aufwands¬
arme Fahrstromreglerschaltungen, die als Ersatz für Batterieschaltungen
und für kleine Anlagen gedacht sind (Spezialschaltungen für umfang¬
reiche Modellbahnaiitagen sind in der Fachliteratur zu finden [5]).

221

SekundärwindungszaH für verschiedene Transformatortypen

Typ

Wdg. für 16 V

Anzapfung
für 8,5 V und 12 V

M

85 a

74

39

56

M

85 b

50

27

37

M

102 a

56

30

42

M

102 b

88

20

28

HI

84 b

61

32

46

EI

106 a

66

SO

42

HI

106 b

48

28

82

Typ

Wdg. für 12 V,

M 65

166

M 65

09

M 74

72

HI 54

185

HI 60

144

HI 66

120

EI 78

84

HI 84 a

75

Einfache Fdhrstromregdung'durch sekundäre Spannungsregelung

Die über den Transformator bereitgestellte Wechselspannung -wird mittels
2 Dioden so gleichgerichtet, daß nur jeweils 1 Diode in Einwegschaltung
arbeitet. Bild 2 zeigt die Schaltung und geht auf eine in [2] und [3] an¬
gegebene Lösung zurück.

Bei Potentiometerstellung A wirkt D 2, bei Stellung B dagegen D 1.
In Mittelstellung ergibt sioh die Gleichspannung gleich 0. Die Wechsel-

BiId 2 Fahrstromregelung mit stuferlöset Spannungsregelung Bl, B 2 — Oe- oder
Si-Biode 1A; P — Brahtpotentiometer BO bis 100 Q, 6 W — linear

222

Spannung am Ausgang wird über die Kondensatoren und La 1 kurz¬
geschlossen.

Für den linken Potentiometerregelbereieh erhält man somit am oberen
Anschluß den Minus-, für den rechten Kegelbereich den Pluspol. Damit
läßt sich die Lok vor- und rückwärts kontinuierlich in ihrer Geschwin¬
digkeit vom Stillstand bis zur Höchstgeschwindigkeit regeln. Die Lampe
La 1 wirkt als einfache Strombegrenzung und leuchtet bei Kurzsohluß
(Entgleisungen) auf, wenn P nicht fast in Mittelstellung steht. Laß
zeigt die Betriebsbereitschaft an. Statt mit einem Drahtpotentiometer
läßt sich die Regelung auch mit Schaltstufen durchführen (Bild 3). Die
Widerstände sind dann so zu bemessen, daß die Geschwindigkeitsregelung
möglichst modellgetreu erscheint.

01 02

Bild 3 Fahrstromregelung in Stufen, die Anzahl der Widerstände kann variiert werden
RI, R 7 10 bis 20 Q 112, RS 8 bis 12 ü
R3, Ri, RS S bis 10 !); je nach Loktyp, S bis SW

Fahrstromregler mit Konstantstromspeisung

Bild 4 zeigt einen einfachen Fahrstromregler mit Konstantstromregelung.
(Das Prinzip der Konstantstromspeisung ist in [4] näher erläutert). Die
vom Transformator gelieferte Weohselspannung wird mit 4 Dioden in
Graetz-Schaltung (Einphasen-Doppelweggleiohriohtung mittels Brüoken-
schaltung) gleichgerichtet. Mit dem Potentiometer steuert man über die
Basis T 1, und Uber die Emitter-Kollektor-Streoke stellt sich ein kon¬
stanter Stromfluß ein. Die Lok bekommt damit keine bestimmte Fahr¬
spannung angeboten.

Die Geschwindigkeitsregelung geschieht mit P von B naoh A. Wird in
Stellung A nicht die gewünsohte Fahrgeschwindigkeit erreicht, so ist R 1
zu verkleinern. Für T X ist mit Rücksicht auf die Verlustleistung (im
Kurzschluß liegt über T 1 nahezu die gesamte Spannung) ein Kühlbleoh
(etwa 100 mm X100 mm X 2 mm, Alu) erforderlich (Bild 5). La 2 zeigt die

223

Bild 4 Kurzschlußfeste Fahrstromregeleinrichtung mit einem Transistor
V 1-D 4 — Ge- oder Si-Diode 1A;

P — Potentiometer 100 Q 0,5 W;

ZD — Z-Diode SZ 19/5,1 0 , 5 . mit Z-Spannung 6 bi» 5 V

Bad 5

Vorschlag für senkrecht einzubauendes
Kühlblech

Betriebsbereitsehaft an, La 1 leuchtet bei Kurzschluß auf. Die Z-Diode
hat die Aufgabe, einen Stromfluß bei Normal betrieb auszusehließen.

Mehrzugbetrieb durch Fahrstromreglerbausteine

Die beiden Fahrstromregeleinrichtungen benötigen als Eingangsspannung
jeweils etwa 12 V Wechselspannung (Ansohlußpunkte x—y) und können
als in sieh abgeschlossene Bausteine aufgebaut werden.

Da oftmals der Wunsch besteht, einen Mehrzugbetrieb mit einfachen
Mitteln zu realisieren, wird im folgenden gezeigt, wie man mit diesen Bau-

224

(-10-0-*M)

Bild 6 Mehrzugbetrieb mit Nebengeräten (BlockechaUbild)

steinen auch eine größere Anlage mit mehreren Fahrstromkreisen be¬
treiben kann.

Bild 6 zeigt den Aufbau einer Anlage für 3-Zug-Betrieb. Der Vorteil
besteht darin, daß man nur den Fahrstromregler mehrmals (je nach-
Anlagengröße) aufbauen muß. Die Stromversorgung sowohl für den Zug¬
betrieb als auch für das Zubehör erfolgt durch einen gemeinsamen Trans¬
formator. (Transformatoren des Leistungsbereichs 80•••120 VA werden
im Handel äußerst preiswert angeboten).

Die Fahrstromregler sollte man mit Steckkontakten versehen, die
einzelnen Fahrstromkreise der Modellbahnanlage mit Buchsen, so daß
man die Begier je nach Bedarf einstecken kann.

Literatur

[1] Schuchardt,B., Sterzei, P.: Ladegerät für Akkumulatoren mit Absohaltautomatik
FUNKAMATEUR 18 (1989), H. 9, S. 432 und 433

[2] Jugend und Technik (1965), H. 12, Verlag Junge Welt

[3] Jakubmcbk, E.: Iler praktische' Funkamateur (1968), H. 73

[4] Jakubaschk, B,: Das große Elektronikbastelbuch, Deutscher Militärverlag (1968)

[5] Der Modelleisenbahner (1967), H. 7, VEB Verlag fOLr Verkehrswesen

15 Elektronisches Jahrbuch 1971

225

Harro Kühne

Zeiehengerät

für die Herstellung

von geätzten Leiterplatten

Hat sich der Amateur für den Aufbau seines Geräts in Leiterplatten-
technik entschlossen, so muß er die Möglichkeit zur Herstellung der Pla¬
tine einschätzen. 2 Verfahren haben sich für Amateurzwecke als besonders
geeignet erwiesen. Das 1. Verfahren ist das fotomechanische Aufbringen
eines ätzfesten Musters auf das Basismaterial. Da jedoch das fotomecha-
nisehe Verfahren (ausführlich beschrieben in [4]) vielen Amateuren zu
aufwendig erschien, suchten sie nach immer wieder neuen Möglichkeiten,
das ätzfeste Muster direkt auf die Leiterplatte zu zeichnen. Das Prinzip
und verschiedene solcher Verfahren sind einfach und ebenfalls in dem
genannten Buch erläutert.

Außer vom verwendeten Lack wird die Qualität des gezeichneten
Musters von der Zeichengeschicklichkeit des Amateurs bestimmt. Ohne
größere Hilfsmittel lassen sich Lötaugen mit einem Minimalabstand von
5 mm sehr sauber hersteilen. Die Lötaugen haben dann einen Durch¬
messer von etwa 3,5 mm. Wesentlich schwieriger wird das direkte Zeich¬
nen von. Leitungsmustern bei einem Abstand der Lötungen von 2,5 mm
(Lötpunktdurchmesser 2 mm). Der Abstand von einem Lötauge zu dem
benachbarten beträgt im ungünstigsten Fall nur 0,5 mm. Die Leiter-
breiten liegen bei 0,5 bis 0,8 mm. Bei solch geringem Kastermaß ist das
Zeichnen ohne Hilfsmittel nur schwer, wenn nicht sogar unmöglich. In
den Standards für gedruckte Schaltungen wurde jedoch als Kaster für die
Bauelementeanschlüsse ein Rastermaß von 2,5 mm* festgelegt. Der Ama¬
teur hat sich also darauf einzustellen. Und wenn ihm in nicht aUzufemer
Zukunft auch integrierte Schaltungen zur Verfügung stehen, wird er an
dieses Raster gebunden sein [5]. Allgemein muß man sagen, der Amateur,
der mit modernen Miniaturbauelementen arbeiten will, wird früher oder
später zum 2,5-mm-Raster greifen.

Untersucht man die Ungenauigkeiten bei direktgezeiehneten Leiter¬
platten, so wird man feststellen, daß der Außendurchmesser der Löt¬
augen relativ konstant ist. Wohl aber weisen die Abstände von Lötauge
zu Lötauge erhebliche Differenzen auf. Die Ursache liegt darin, daß für
ein Lötauge zunächst gekörnt werden muß. Beim Zeichnen wird dann die

226

78

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Bild 1 Maßskizze der Steckkarte

Einlochschablone so gehalten, daß dieser Körnerpunkt Mittelpunkt der
Schablonenbohrung ist. Da das nach Augenmaß geschieht, treten dabei
Abweichungen auf. Es liegt nun der Gedanke nahe, eine Schablone zu
verwenden, die überall dort Löcher hat, wo einmal Lötaugen Vorkommen
könnten. Eine solche Schablone kann dann gleichermaßen zum Körnen
wie zum Zeichnen der Lötpunkte verwendet werden. Entsprechend dem
Gesagten sollte man eine Schablone benutzen, bei der Bohrlöcher von
2 mm auf einem gitterförmigen Raster von 2,5 mm liegen.

Eine solche Schablone sollte so groß sein wie die größte Leiterplatte,
die man mit ihr herstellen will. Eine andere Möglichkeit ist gegeben, wenn
man sioh auf eine bestimmte Platinengröße festlegt. Davon ging der
Verfasser aus; sein in [1] beschriebenes Gerät erlaubte die Herstellung von
Leiterplatten mit Maßen 25 mm X 25 mm. Die Abmessungen der als
Steckkarte konzipierten Leiterplatte gehen aus Bild 1 hervor.

Mit der festgelegten Leiterplattengröße stehen auch die Forderungen
an das Zeiohengerät fest:

— Man muß mit der Schablone sämtliche Körnerpunkte, einschließlich
der Eckpunkte und der Befestigungslöcher, ankörnen können;

— alle Lötaugen müssen mit der Schablone gezeichnet werden können;

— es ist nötig, eine Vorrichtung hinzuzufügen, die die Zeichenfeder auto¬
matisch in der Senkrechten hält.

15*

227

Bild 2 Ansicht des Zeichengeräts

Bild 3 Ansicht des Zeichengeräts
mit herausgeklappter
Schablone

Das in Bild 2 gezeigte Gerät wird den Forderungen gerecht. Die Zeit
vom Beginn der Arbeit an der Platine bis zum fertigen ätzfesten Muster
konnte um 50% gesenkt werden. Gleichzeitig erhöhte sieh die Genauigkeit:
Die maximale Toleranz der Lötpunkte zueinander betrug etwa ^0,05 mm.

Der Bau des Geräts ist einfach und wenig aufwendig. Es werdenbenötigt:
2 dm 2 Messingblech, 1 mm dick, Grundplatte aus Vinidur oder Pertinax,
5 bis 6 mm dick (200 mm X 250 mm), Sechskantmessing 17er Schlüssel¬
weite, Rundmessing 5 mm, 1 Injektionskanüle der Größe 0,5 x 15,
1 Büschelstecker und 1 Bohrer (2 mm).

Bild 2 und Bild 3 zeigen den Aufbau der Zeichenhilfe. Auf der Grund¬
platte wird in der rechten unteren Ecke die Rohplatine mit 4 Stück
M 3-Senksehrauben gehaltert. Die Abmessungen der Rohplatine sind so
zu wählen, daß diese gerade zwischen die Schrauben geschoben werden
können. Eine Halterung ist auch gemäß Bild 4 möglich. In diesem Fall
wird die Platine zwischen 3 Spitzen gehaltert [1].

Bild 4

Ansicht des in [1] beschriebenen
Gerüls

22S

Bei der Herstellung der Schablone (aus l-mm-Messingblech) ist auf
größte Genauigkeit zu achten. Z weckmäßig geht man bei Her Anfertigung
wie folgt vor: Die Schablone wird angerissen und ausgesägt. Dann wird
die Messingplatte bearbeitet. Besonders wichtig ist dabei, daß die beiden
Schenkel des rechten Winkels ganz exakt übereinstimmen, denn sie dienen
als Bezugskanten für das Anreißen der Bohrungen. Diese werden mit
einem Parallelreißer angerissen. Dieses Anreißgerät hat eine Noniusskala,
so daß sich auch die halben Millimeter leicht anreißen lassen. Dieses An-
körnen nahm der Verfasser mit einer Lupe vor. Der gesamte Anrei߬
vorgang dauerte etwa 4 Stunden. Nach dem Körnen bohrt man die
Schablone mit einer Tischbohrmaschine. Durch das Ank örnen mit Lupe
konnten die Ungenauigkeiten der fertigen Schablone sehr gering gehalten
werden.

Halterung und Führung der Zeichenfeder geschieht durch eine be¬
sondere Vorrichtung. „Feder“ und Körner sind an einem Rundmessing¬
stab befestigt. Als Feder wurde eine an ihrem unteren Ende plangeschlif¬
fene InjektionBkanüle benutzt. Mit der auf diese Weise gewonnenen Feder
kann man Striche von 0,6 mm Breite sauber ziehen. Die Feder wird in
einer Bohrung des Stabes fest eingelötet. Den um 90° versetzten Körner
dagegen befestigt man auswechselbar mit einer Klemmschraube. Als
Körner läßt sich der entsprechend angeschliffene Bohrer verwenden, der
bereits znm Bohren der Schablone benutzt wurde. In das eine Ende des
Rundstabs ist ein axiales Loch mit einem Durchmesser von 4 mm und
einer Länge von 20 mm zu‘bohren. Dadurch wird es möglich, die Halte¬
rung für Feder und Körner vom Büsohelstecker abznziehen und die
Feder — vom Gerät getrennt — zu reinigen. Gleichzeitig gewährleistet der
straffe Sitz im Büsohelstecker, daß man zum Ankörnen den Stab um 90°
drehen kann. Der Büsohelstecker ist an einem Stück Vierkantmessing
befestigt, das drehbar an einem Hebelarm sitzt. Der Hebelarm seinerseits
befindet sich, drehbar angeordnet, an der Grundplatte. Mit dieser Vor¬
richtung ist es möglich, die Feder horizontal beliebig zu führen. Sie steht
dabei in jedem Fall senkrecht auf dem Basismaterial; gleiches trifft für den
Körner zu.

Sind alle Teile gefertigt, so wird das Gerät entsprechend zusammen¬
gesetzt (siehe Fotos). Es ist besonders darauf zu achten, daß sich die
Feder leicht führen läßt, aber nicht in den Lagern „kippelt“.

Folgendes zur Bedienung:

Die zurechtgesehnittene Rohplatine wird in die Halterung eingespannt.
Durch Lösen der Halteschraube schwenkt man die Schablone darüber.
Dann wird der Körner eingestellt, Eckpunkte und Lötpunkte werden
angekörnt. Körnnngsfehler lassen sich vermeiden, wenn man zeilenweise
ankörnt. Ist diese Arbeit beendet, so wird an Stelle des Körners die Feder
eingeschwenkt, die man mit einer Injektionsspritze mit Lack füllt (vorher
hat man den zu jeder Kanüle gehörenden Reinigungsdraht in die Feder

229

geführt; dieser verbleibt beim Zeichnen in ihr, damit der Lack nicht zu
schnell nachfließt). Nun können sämtliche Lötpunkte gezeichnet werden.
Nach kurzer Trockenzeit schwenkt man die Schablone heraus. Bei kleinen
Platinen werden jetzt die Leiterbahnen noch mit dem Zeichengerät ge¬
zeichnet. Man benötigt dazu ein Speziallineal, wie Bild 4 zeigt.

Handelt es sich um größere Platinen, so bewährt sich folgendes Ver¬
fahren. Die Platte wird aus dem Zeichengerät genommen und mit 2 Anker¬
plaststreifen auf dem Arbeitstisch befestigt. Mit einem Tuschefüller der
gewünschten Striehstärke (gefüllt mit Potsdamer Kopierlack) zeichnet man
nun die Leiter, und zwar zunächst sämtliche waagrechten Linien. (Die
Ankerplaststreifen am Rand der Platte verhindern, daß das Lineal mit
schon gezeichneten Linien in Berührung kommt.) Dann dreht man die
Platte um 90°, befestigt sie neu und zeichnet die senkrechten Linien.
Wichtig ist, daß das Lineal sich nicht durchbiegt (Holz oder Metall).
Nach dem endgültigen Trocknen steht dann das ätzfeste Muster zur Ver¬
fügung.

230

Harro Kühne

Leiterplatte
für einen

RC-Simisgenerator

In dem Beitrag auf S. 226 stellen wir ein Zeichengerät vor, mit dem die
Lötpunkte und Bohrungen im 2,5-mm-Raster bis zu einer vorgegebenen
Größe der Leiterplatte fixiert werden können. Als Beispiel für die An¬
wendung dieses Zeiehengeräts wurde die Leiterplatte für einen RC-Sinus¬
generator entworfen, der in der NF-Meßpraxis vielseitig verwendbar ist.

Es soll nun ein Sinusgenerator beschrieben werden, dessen Leiterplatte
mit dem Zeichengerät (S. 226) hergestellt wurde. Der in Bild 1 gezeigte

Bild 1 Schaltung des Sinucgenemlors

231

Generator ist eine RC-Schwingschaltung, die die Resonanzeigenschaften
einer Kiew-Brücke ausnutzt. Die gezeigte Schaltung weist einige erwäh¬
nenswerte Besonderheiten gegenüber den üblichen Generatoren auf.

Die Schaltung wurde für relativ niederohmige Lastwiderstände aus¬
gelegt; sie ist direktgekoppelt. Die Verwendung eines Differenzverstärkers
sowie einer positiven und einer negativen Versorgungsspannung ermög¬
licht es, die untere Frequenzgrenze stark herabzusetzen. Außer für die
Wien -Brücke werden keine Kondensatoren benötigt. Eine starke Gleich¬
stromgegenkopplung stabilisiert die Arbeitspunkte aller Stufen sehr gut.

Allgemein muß der Verstärker für einen Kiew-Brückengenerator fol¬
genden Forderungen gerecht werden:

— Die Phasendrehung soll 360° betragen und darf sich im gewünschten
Frequenzbereich möglichst wenig ändern.

— Damit der komplexe Brückenzweig nur gering belastet wird, muß der
Eingangswiderstand so groß wie möglich sein.

— Der Verstärker hat eine automatische Regelung aufzuweisen, die die
Spannungsverstärkung in Abhängigkeit vom Ausgangssignal regelt.

— Man benötigt eine sehr große Leerlaufverstärkung, um stark gegen¬
koppeln zu können.

Der beschriebene Verstärker erfüllt die gestellten Bedingungen. Die
Transistoren T 1 und T 2 bilden einen Differenzverstärker. Beide Tran¬
sistoren sind zur Stabilisierung ihrer Arbeitspunkte und zum Erreichen
eines hohen Eingangswiderstands im Emitterkreis stromgegengekoppelt.
An Stelle des gemeinsamen Emitterwiderstands wurde eine Konstant¬
stromquelle verwendet. Da der Kollektorstrom der Transistoren T 1 und
T 2 jeweils 0,5 mA beträgt, muß der Transistor T 3 einen konstanten
Strom von 1 mA gewährleisten. Der genaue Wert kann mit dem Einstell-
regler R 8 eingestelltwerden. Für die Transistoren wurden Plasttransistoren
(T X bis T 3) verwendet (Stromverstärkung 200; man kann sie durch die
angegebenen Typen ersetzen).

Vom Kollektorwiderstand R 2 wird das Signal zur Treiberstufe für
die komplementäre Endstufe geleitet. Die Treiberstufe wurde mit einenr
OG 304[2 bestückt, Der Kollektorstrom dieser Stufe beträgt etwa 4,3 mA.
Sie ist ebenfalls im Emitter durch einen Widerstand stromgegengekoppelt.
Die komplementärsymmetrische Endstufe T 5 und T 6 dient zur Bereit¬
stellung der geforderten Ausgangsleistung. Der Ruhestrom der Tran¬
sistoren T 5 und T 6 beträgt etwa 6 mA; er wird mit Einstellregler R 15
eingestellt.

Trennt man Schalter S 1/1 vom Nullpotential, entfernt man Wider¬
stand R 4 und wird nun bei kurzgeschlossener Lampe La 1 ein Signal an
der Basis von T 1 eingespeist, dann erscheint dieses Signal — etwa öOfach
verstärkt — gleichphasig am Ausgang. Diese Verstärkung ist aber für
einen W iew-Brückengenerator zu hoch. Die Verstärkung muß auf einen

232

Wert von 3 eingestellt werden. Das geschieht mit einer Spannungsgegen-
kopplnng vom Ausgang des Verstärkers auf den 2. Eingang des Diffe¬
renzverstärkers. Damit sich die Verstärkung immer automatisch auf
diesen Wert einstellt. Wurde eine nichtlineare Gegenkopplung verwendet.
Parallel zum Eingang T 2 liegt die als Kaltleiter verwendete Lampe La 1.
Die nichtlineare Kennlinie dieser Glühlampe (24 V/0,025 A) bewirkt, daß
die Verstärkung von der Ausgangsamplitude abhängig wird. Vergrößert
sich die Amplitude, so steigt auch die Spannung über die Lampe. Dadurch
wird die Lampe aber hochohmiger und die Gegenkopplung größer. Die
Polge davon: Die Verstärkung sinkt, und die Ausgangsspannung ver¬
ringert sich wieder. Die Güte der Regelung hängt ab von der verwendeten
Lampe. Durch Versuch ist ein günstiges Exemplar auszuwählen.

Beim Abgleich des aufgebauten Generators geht man zweckmäßig
wie folgt vor: Aus einem Bereich werden zunächst die Kondensatoren
ausgelötet. Weiter wird Widerstand R 12 entfernt. Nun stellt man mit
dem Einstellregler R 8 an R 17 einen Spannungsabfall von etwa 5,5 V ein
und legt mit Regler R 15 den Ruhestrom fest. Dieser wird als Spannungs¬
abfall an den Widerständen R 20 bzw. R 18 gemessen. Ist dann die
Spannung über R 19 und P 2 gemessen, dann gleioht man mit R 8 auf
0V ab. Jetzt können der Widerstand R 12 und die Kondensatoren wieder
eingelötet werden. Der Generator schwingt nun an. Der Regler R 13 wird
so weit verringert, daß sich eine sinusförmige Ausgangsspannung ein¬
stellt. Beim Durchdrehen des Tandempotentiometers darf sich die Ampli¬
tude bei richtiger Einstellung nur wenig ändern. Gegebenenfalls ist ein
anderes Lampenexemplar zu verwenden. Man sollte nur lineare Tandem¬
potentiometer verwenden, da diese wesentlich geringere Gleichlauffehler
haben als solohe mit logarithmischer Kennlinie. Der fertige Generator wies
folgende technische Daten auf:

Erequenzbereiche

6,4 Hz ••• 37,2 Hz
31,0 Hz • • ■180,0 Hz
143,0Hz •••834,0Hz
630,0 Hz • •• 3,6 kHz
2,9 kHz • • • 16,1 kHz
13,3 kHz ••• 60,7 kHz

maximale effektive Ausgangsspannung an P 2, 2 V
Klirrfaktor in allen Bereichen < 1 %

Konstanz der Ausgangsamplitude < 3 dB

Der Generator ist auf einer Leiterplatte aufgebaut (Muster Bild 2).
Bild 3 zeigt den Bestückungsplan, Bild 4 den Musteraufbau der Leiter¬
platte. Diese wurde mit dem beschriebenen Zeichengerät (S. 226) her¬
gestellt und nach dem Ätzen wie folgt weiterverarbeitet:

233

Bild 2 Leitwigsmuster des Sinusgenerators nach Bild 1

Zunächst werden alle Löcher gebohrt. Dann ist die Platine auf Maß zu
beschneiden und mit einer Sandpapierfeile zu befeilen. Danach wird sie
noch einmal gescheuert. Ist die Platte trocken, so bestreut man sie mit
Kolophoniurastaub. Anschließend werden alle Leiterbahnen verzinnt. Die
Lötaugenlöcher sind nach dem Verzinnen mit Lötkolben und mit einem
Stück Stahldraht wieder freizumachen. Hat man die Platte verzinnt,
dann reinigt man sie mit Spiritus. Ist die Platine vollständig vom Kolo¬
phonium befreit , so wird sie mit Wasser abgespült und mit einem Lappen
trockengerieben. Bild 5 zeigt eine auf diese Weise zum Verdrahten vor¬
bereitete Platte.

234

Bild 4 Foto des Musteraufbaus

Bild 5 Muster der Leiterplatte vor dem Beschälten

23ö

In

Beim Besehalten der Leiterplatte hat sieh beim Autor folgende Tech¬
nologie bewährt: Man spannt den Lötkolben schräg in einen Schraub¬
stock. Mit einer Hand werden Platte und einzulötendes Bauelement ge¬
halten. Nim führt man die Platine an die Lötkolbenspitze und bringt
gleichzeitig mit der anderen Hand Fadenzinn an den Lötpunkt. Wurde das
Bauelement gut verzinnt, so kann es nun schnell und sauber eingelötet
werden. Die Technik mit eingespanntem Lötkolben ist besonders bei
kleinen Platinen zu empfehlen.

Literatur

[1] Kühne, 3.: Hilfsgerät zum Zeichnen gedruckter Schaltungen, FUNKAMATEUR
15 (1966), Heft 7

[2] Schräder, H.: Elektrische Nachrichtentechnik, II. Band, Verlag für Itadio-Foto-
Kinoteebnik GmbH, Beriin-Borsigwalde

[3] Kühne, 3.: Sinusgenerator in Kleinbauweise, radio-fernsehen-elektronik
17 (1968), Heft 13

[4] SctUemig, K.: Amateurtechnologie, Deutscher Militärverlag, Berlin 1969
Wege zum Gerät, Teil I und Teil II,

[5] Reihe „Der junge Funker“ (Heft 13, Heft 14), Deutscher Militärverlag,

Berlin 1969/1970

236

eiecrronic

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Eberhard Schwarz

Bauanleitung
für einen
UHF-Konverter

Mit der Einführung des 2. Fernsehprogramms zum 20. Jahrestag der
DDR werden sicher viele Elektronikamateure interessiert sein am Selbst¬
bau eines UHF-Konverters. Das ist auch gar nicht schwierig, da die
Schaltung durch den mechanischen Aufbau wesentlich vorgegeben ist.
Allerdings muß man die Abmessungen einhalten. Für UHF-Antennen
gibt es in der Literatur genügend erprobte Beispiele, daher nur einige
allgemeine Hinweise, die man beachten sollte.

Für die Verbindung Antenne—Konverter ist Koaxialkabel günstig. Bei
längeren Bandleitungen können wenige Wochen nach dem Aufbau schon
erhebliche Dämpfungswerte auftreten. Soll aber eine 240-Q-Leitung ver¬
wendet werden, so empfiehlt sich Schaumstoffleitung; sie ist sehr witte¬
rungsbeständig und damit gut geeignet für Außen Verlegungen. Bei großen
Loitungslängen sollte man direkt an der Antenne einen Antennenverstär¬
ker vorsehen, der die Dämpfungsverluste ausgleicht. Es ist natürlich auch
möglich, den UHF-Konverter direkt an der Antenne zu betreiben und
dann die umgesetzte Kanalfrequenz über die Antennenleitung zum
Fernsehempfänger zu führen. Die Verluste sind ja bei 60 MHz wesentlich
geringer als z. B. bei etwa 570 MHz.

n T2

Ausgang

Z-ZiOä

Bild 1 Schaltung des beschriebenen UHF-Konverters
zum Empfang des II. Fernsehprogramms

238

Schaltungsbeschreibung

Die Schaltung des UHF-Konverters zeigt Bild 1. Die Abmessungen
für das Gehäuse und dessen Einzelteile enthalten Bild 2 und Bild 3. Die
Antennenspannung gelangt entweder über die Umwegleitung für 240 Q
oder über den 60-ß-Eingang direkt an den abgestimmten Vorkreis.
Die Anzapfung am Innenleiter wird so gewählt, daß sie eine An¬
passung an -Z = 60 Q gewährleistet. Bei der Anschaltung eines 60-fl-
Kabels muß man die Kabelseele an die Anzapfung und die Abschirmung
kurz an das Gehäuse löten. Die Umwegleitung für 240 fi ist auf einem
gerollten Messingblech aufgewickelt, die Abmessungen sind aus Bild 3
ersichtlich.

Bild 2 Bauteile des Chassis aus kupier kaschiertem Schichtpreßstoff

239

Bttd 3 Trennwände aus dünnem Messingblech oder Konservendosmblpch,
ganz rechts das Blech für den Wielcelleörper der ümwegleitung

Der Vorstufentransistor ist über eine Koppelschleife mit dem Eingangs¬
kreis L lfG 1 induktiv gekoppelt. Das-Signal gelangt zum Emitter von
T1, wird verstärkt und erreicht dann den 1. Bandfilterkreis L 2/C 2.
Die Basis von T 1 liegt HF-mäßig über C 6 an Masse. Der Kollektor von
T 1 erhält sein Potential über X> 2. Der 2. Bandfilterkreis L 3/C 3 ist über
die Koppelschleife K s induktiv mit dem Kreis L 2[C 2 gekoppelt. Diese
Koppelschleife geht sehr stark in die Bandbreite des Konverters ein. Ist
K s sehr lang, so ergibt sich eine große Bandbreite. Kg sollte man deshalb
auch nicht zu nahe an die Bandfilterihnenleiter heranführen.

Vom Kreis L 31G 3 gelangt das Signal induktiv auf die Koppelschleife
des Emitters von Oszillator-Misch-Transistor T 2. Den Oszillatorkreis
bildet L 4jG 4. Der Kollektor ist kapazitiv über 0 9 mit dem 'Oszillator¬
kreis gekoppelt. Das Spannungspotential erhält der Kollektor von T 2
über die Drossel 1 und den Auskoppelkreis L 5/010 für die Kanalfrequenz.
Die Basis ist wieder HE-mäßig auf dem kürzesten Weg über G 8 an Masse
zu legen. L 5 und C 10 bilden den Ausgangskreis, der entweder auf den
VHF-Kanal 2 oder 3 abzustimmen ist. Ausgekoppelt wird die Kanal-
frequenz über die Koppelwioklung L 6.

Aufbau des Chassis

Als Material für das Chassis kann kupferkaschierter Schichtpreßstoff,
oder Messingblech verwendet werden. Sind die Einzelteile zugeschnitten,
so führt man alle Bohrungen aus, die. für die Lötnieten und die Durch¬
führungskondensatoren in Frage kommen. Da diese Lötnieten gewisser¬
maßen Stützpunkte bilden, müssen sie voneinander getrennt werden.
Dafür ist ein Spezialwerkzeug erforderlich; das man sich leicht selbst
anfertigen kann. Bild 4 zeigt die erforderlichen Abmessungen. Mit dem
Spezialwerkzeug kratzt man jeweils die Stützpunktinsel aus und lötet
eine Lötösenniete ein.

Für die Trennwände benutzt man dünnes, lötbares Blech. Alle Ein¬
zelteile sind vor dem Zusammenbau blank zu machen und zu entfetten.
Dann werden sie mit in Spiritus gelöstem Kolophonium überzogen. Da-

240

Bild 4

Kreisschneider,

aus Schraubenzieher hergestellt

durch erhält man einen Oberflächenschutz, und das Löten wird auch er¬
leichtert. Für alle Lötarbeiten reicht ein 40-W-Lötkolben aus. Das Loch
in der Trennwand TW 2 ist für die isolierte Durchführung der Koppel¬
schleife K s bestimmt. Der Aufwiokelkörper wird nach der Fertigstellung
in die Schlitze 81 und S 2 eingesetzt und an der Innenwand angelötet.

Bei den Trimmern sind die Lötfahnen umzubiegen Und in Höhe der
letzten Gewindegänge des Befestigungsteils abzukneifen. Nach dem Ein¬
schrauben werden dann die Lötfahnen am Chassis angelötet. Anschließend
folgt das Anlöten der Innenleiter und der Koppelschleife. Es ist darauf
zu achten, daß die Innenleiter in der geometrischen Mitte der Kammern
angeordnet werden. Der Mindestabstand der Koppelschleife zu L 2 und
L 3 soll I mm nicht unterschreiten, da hiervon die Abstrahlung der Os¬
zillatorfrequenz abhängt. Dieser Mindestabstand gilt auch für die Koppel¬
schleifen, die im Emitterkreis von T 1 und T 2 liegen.

Die Basiskondensatoren von T 1 und T 2 sind mit kürzestmöglichen
Zuführungsdrähten an Basis und an Chassis anzulöten. Gut eignen sich
Scheibenkondensatoren, die man mit etwas Geschick direkt an der
Kammerwand anlöten kann. Die Emitterwiderstände sind außerhalb der
Kammern angeordnet. Sie werden über Durchführungskondensatoren an
die Koppelschleifen K 1 und K 2 angesehlossen.

Sollte der Oszillator schwer anschwingen, so schaltet man zwischen
Emitter und Kollektor von T 2 eine Kapazität von 0,5 bis 1 pF. Ein

100p 0AB2S

ca. 20mm lang

Bild 6 EF-Diodenvoltmeter zur Oizillatorkonirollc

16 Elektronisches Jahrbuch 1971

241

Bild 6 Blick in die Kammern des UHF-Konverters

Bild 7 Blick auf das Chassis des TJIIF-Konverters

Stück des im Handel erhältlichen ZF-Kabels eignet sich hervorragend
dafür. Es können auch 2 zusammengedrehte Lackdrähte von 20 bis 30 mm
Länge benutzt werden.

Das in Bild 5 gezeigte Diodenvoltmeter dient dazu, das Schwingen des
Oszillators schon vor Anschalten des Konverters an den Fernsehemp¬
fänger zu kontrollieren. Die Drahtschleife wird bei der Oszillatorkontrolle
in Kammer 4 gehalten, in der sich der Oszillatorkreis L 4/C 4 befindet. Bei
angeschlossener Batterie muß nun das Dioden Voltmeter einen Wert an-
zeigen. Wird bei dieser Kontrolle der Oszillatortrimmer herausgedreht,
so kann man sehr genau beobachten, wie lange dabei der Oszillator
schwingt und wann er aussetzt.

Die Fotos. (Bild 6 und Bild 7) zeigen den aufgebauten UHF-Konverter.

Bauteile zu Scliallung nach Bild 1

111

R 2, R 4, R (5
R 3, R 5
C 1, C 2, C 3, C 4

1 kß

2.2 kß

8.2 kß

Trimmer 0.4 bis 4 pF

242

►4 » W in

C 5

C 6, C8

C 7, C 11, C 12, C 13
C 9
C 10

L 1, L 2, L 3, L 4
L 5

6

1, K 2
1, T 2

0,5 bis 1 pF

Scheibenkondensator 860 pF bis 1 nF
Durchführungskondensator 1 nF
Scheibenkondensator 6 pF
Scheibenkondensator 10 pF

CuAg-Draht, 2 bis 3 mm Durchmesser, 28 mm lang
4 bis 5 Wdg., 0,8-mm-CuAg, Spulenkörper 6 bis 8 mm
Durchmesser, UKW-Abgleichkern
2 Wdg., 0,75-mm-Schaltdraht, neben L 5 gewickelt
Koppelschleife, 1-mm-CuAg, etwa 30 mm lang
Koppelschleife, 1-mm-CuAg, etwa 58 mm lang
Transistor GF 145 bzw. AF 139

Spezial-

Wellenschalteröl

hat sich als Kontaktmittel
für die Elektronik
jahrelang praktisch
und zuverlässig bewährt

RUNDFUNK-SPEZIALIST GRANOWSKI

6822 Rudolstadt

16*

243

Parametrische
Verstärker -

Dr. Walter Bohländer, DM 2 BOH ItcaktailZ Verstärker

Unter diesem Titel ist seit rund 10 Jahren ein Verstärkertyp bekannt
geworden, dessen Rauseharmut ihn besonders für die VHF- und UHF-
Amateurbänder attraktiv erscheinen läßt. Auch für das 21- und 28-MHz-
Amateurband bietet ein Empfänger mit einer Rauschzahl von 3 dB ent¬
scheidende Vorteile gegenüber sehr guten Empfängerkonstruktionen
mit 10 dB. Während mehr als 3 % der Hauptsende- und Empfangszeit
fällt das hohe Antennenrausehen weit unter den Normwert ab, so daß der
Vorteil einer S-Stufe (= 6 dB) genutzt werden kann.

Es wäre fehl am Platz, in diesem Beitrag zur Theorie der parametrischen
Verstärkung zu schreiben. Der Interessent sei auf eine Arbeit von Heffnet
und Wade [1] hingewiesen. Im folgenden werden lediglich Grundlagen zum
Verständnis gegeben, um dann an Hand eines Beispiels auf praktische
Hinweise zur Einstellung eines parametrischen Geradeausverstärkers
einzugehen und die verschiedenen Typen der Reaktanzverstärker vor¬
zustellen.

Die nichtlineare Kapazität oder auch Induktivität ist ein wichtiges
Bauelement des Reaktanzverstärkers. Da jedoch reine Blindwiderstände
uioht rauschen, ist zumindest theoretisch das Rausohen eines derartigen
Verstärkers gleich 0. In der Praxis werden Werte unter 1 dB erreicht. Als
nichtlineare Kapazität dient die spannungsabhängige Sperrschichtkapa¬
zität einer Diode oder des pn-Übergangs, z. B. der Basis-Emitter-Strecke
eines HF-Transistors, wobei praktisch ausschließlich im Sperrbereioh
gearbeitet wird. Verstärker für Höchstfrequenzbereiohe mit nichtlinearer
Induktanz sind kaum bekannt geworden.

Es bestehen vielfach noch Schwierigkeiten, diese Verstärkerart zu ver¬
stehen. Deshalb sei ein altbekanntes Modell wiedergegeben [2]. Die Reso¬
nanzschwingung eines angeregten Schwingkreises erfolgt durch wechsel¬
seitige Umladung der als Eadungsspeicher wirkenden Kapazität und
Induktivität. Die .Speicherfähigkeit eines Kondensators ist seiner Größe
direkt proportional. Verkleinert man die Kapazität plötzlich, so kann die
gespeicherte Ladung abgegeben werden. Tut man dies während des
Strommaximums im Schwingkreis, so verstärkt sich der Kreisstrom ins-

244

gesamt, wenn man den Kondensator während des Nulldurchgangs wieder
vergrößert. Der Kondensator wird in unserem Modell mit der doppelten
Kreisfrequenz des Schwingkreises umgeschaltet. Wir erzielen eine Lei¬
stungsverstärkung. Diese Leistung wird dem Steuersignal (Pumpsignal)
des Kondensatorumschalters entzogen.

Obwohl dieses Modell die Wirkungsweise eines kapazitiven Reaktanz¬
verstärkers anschaulich beschreibt, sei darauf hingewiesen, daß Pump-
und Eingangssignal nicht synchronisiert werden müssen bzw. die Ein¬
haltung der dargestellten Phasenverhältnisse nicht erforderlich ist.

Parametrische Verstärker kennt man als Auf- und Abwärtsmischer
sowie als Geradeäusverstärker. Die Grundschaltung (Bild 1) enthält stets

Bild 1

Orundschaltunff des parametrischen
Verstärkers (3 Kreise)

3 Kreise: bei den Konvertern für das Eingangssignal f e , für das Ansgangs-
(Misch-) Signal f a sowie für die Pumpfrequenz f p ; bei den Geradeausver¬
stärkern für das Eingangssignal f e (gleicher Kreis für Ausgangssignal /„),
für die Hilfsfrequenz f h (oft auch Lßer-Erequenz genannt) und für das
Pumpsignal f p . Für den Sonderfall f p = 2/ e sind bei diesem Geradeaus¬
verstärker lediglich 2 Kreise erforderlich. Liegt die Pumpfrequenz über
Eingangs-, Ausgangs- und Hilfsfrequenz, so läßt sich praktisch mit der
Größe des Pumpsignals eine beliebige Verstärkung einstellen, die bis zur
Selbsterregung getrieben werden kann. Dabei bleibt das Produkt aus
Verstärkung und Bandbreite immer konstant. Lediglich in einem Auf¬
wärtsmischer, wo die Pumpfrequenz zwischen Eingangs- und Ausgangs«
frequenz liegt, und in einem Geradeausverstärker mit einer Pumpfrequenz
zwischen Eingangs- und Hilfsfrequenz kann ein stabiler Arbeitspunkt ein«
gestellt werden.

Eine Pumpfrequenz unterhalb der Signalfrequenz ermöglicht keine
parametrische Verstärkung!

Nachstehend eine Aufstellung der bestehenden Möglichkeiten einer
parametrischen Verstärkung:

1 — f p > f a > f e regenerativer parametrischer Aufwärtsmischer,

beliebige Verstärkung, konstantes Produkt
Verstärkung X Bandbreite;

2 — f p > f e > f a regenerativer parametrischer Abwärtsmischer, be¬

liebige Verstärkung, konstantes Produkt Ver¬
stärkung x Bandbreite;

246

3 ,-/«>/„>/«

4 ~fe>fp>fa

6 -f v >U>fa

6-/ P >/ A >/,=/„

7 fe fa^fh

8-/ Ä >/ p >/„=/„

parametrischer Aufwärtsmischer mit stabiler
Leistungsverstärkung ;
normaler Mischer mit Verlusten;
regenerativer parametrischer Oeradeausverstärker,
beliebige Verstärkung, konstantes Produkt
Verstärkung x Bandbreite, mehrdeutig;
regenerativer parametrischer Oeradeausverstärker,
beliebige Verstärkung, konstantes Produkt
Verstärkung X Bandbreite;
regenerativer parametrischer Oeradeausverstärker,
beliebige Verstärkung, konstantes Produkt
Verstärkung X Bandbreite;
stabiler parametrischer Oeradeausverstärker mit
stabiler Leistungsverstärkung.

Es gilt ganz allgemein wie bei fiblichen Misohstufen:

fa =/ P ±/ e hzw. f h =fp±f e (oder /„),

In der Schaltung muß stets ein Kreis für die Idter -Frequenz existieren.
Der Pall 6 kann mehrdeutig sein, wenn die Pumpfrequenz nioht exakt der
doppelten Signalfrequenz entspricht.

Das Rausohen der einzelnen Verstärkertypen ist einer gesonderten Be¬
trachtung wert. Dm dieses zu optimieren, sind bestimmte Voraussetzungen
erforderlich. Beim Geradeausverstärker (Pall 5 bis 8) muß man die An¬
tenne fest und den Ausgang schwach ankoppeln, außerdem ist ein hohes
/p//,-Verhältnis erwünscht. Der Wert 8 braucht nicht überschritten zu
werden. Die Güte der Kreise und der Diode (s.u.) muß hoch sein. Pür den
Aufwärtsmischer (Pall 1 + 3) gelten die gleichen Voraussetzungen wie für
Geradeausverstärker. Günstig ist in solchem Pall, wenn dem verstärken¬
den Aufwärtsmischer direkt ein Diodenmischer folgt, der wieder auf die
Eingangsfrequenz umsetzt. Der Pumpgenerator liefert dann gleichzeitig
das Oszillatorsignal des Diodenmisehers. .Bei einem f p lf e -Verhältnis von 8
kann man noch Rausohzahlen von 0,8 dB erzielen; für f p jf e = 2 liegen diese
bei 2,5 dB.

Problematisch ist der regenerative Abwärtsmisoher (Pall 2). Die Kon¬
zeption wäre zwar sehr günstig für die Anwendung. Um jedoch geringe
Rauschspannungen zu erhalten, muß die Last sehr fest an den Ausgangs¬
kreis angekoppelt werden. Diese Belastung des Abwärtsmisohers erfordert
eine weitere Erhöhung der Pumpenergie, und damit steigen die Anfor¬
derungen an die Kapazitätsdiode bezüglich A <7/0 un<^ Q. Da fjf e sehr
klein wird, ergibt sioh auch eine sehr kleine Bandbreite, und die Ver¬
stärkung ist instabil, so daß große Einstellschwierigkeiten auftreten.

Über die Kreuzmodulationsfestigkeit dieser Verstärker ist wenig be¬
kannt. Einstrahlungen in die Pumpfrequenz sind auf jeden Fall zu ver¬
meiden und zu unterbinden. Aus einer Information in dem Buch von

246

Tyeger [3] kam* man jedoch schließen, daß ein Störsignal von 100 mV in
der Nachbarschaft des Nutzsignals keine ernsten Probleme aufwirft.

In Sperrichtung betriebene Halbleiterdioden und pn-Übergänge von
HF-Transistoren dienen im kapazitiven Reaktanzverstärker als Kapa¬
zitätsdioden. Ideale Reaktanzen liefern keinen Rauschbeitrag. Jedoch ist
konstruktionsbedingt jeder Kapazitätsdiode im Höchstfrequenzbereich
der Bahnwiderstand B b des Halbleitermaterials in Serie geschaltet. Dieser
entspricht dem dynamischen' Wechselstromwiderstand in Durchla߬
richtung. Er liegt bei 0,5 bis 2,5 £1.

Als Güte einer Diode bezeichnet man den Wert Q = (co-R^C) -1 . Sie
soll groß sein. Eine Kapazitätsdiode hat die größte Güte bei ihrem klein¬
sten Kapazitätswert, also bei einer Vorspannung in der Nähe der maxi¬
malen Sperrspannung. Als eine weitere Forderung soll die Kapazitäts-
diode während des Pumpbetriebs eine möglichst große Kapazitäts¬
änderung AG/G ermöglichen. Im Hinbliok auf diese beiden Kriterien
können schnelle, diffundierte Si-Schalterdioden mit sehr kleinem Serien¬
widerstand als vorzügliche Kapazitätsdiojlen für Reaktanzverstärker
bezeichnet werden. Eine hohe Sperrspannung erscheint günstig. Die
Gehäusekapazität soll gering sein. Gleichrichterdioden sind nicht zu emp¬
fehlen. Um einen Verstärker mit einer Rauschzahl von 1 dB bei 144 MHz
bzw. 435 MHz au&ubauen, muß die ausgesuchte Diode bei 200 MHz eine
Güte von mindestens 36 bzw. 108 aufweisen. Das /^//(.-Verhältnis hat in
diesem Fall den Wert 9.

Für experimentelle Untersuchungen und um das Gebiet der parame-
trisohen Verstärkung kennenzulemen, eignet sich am besten der Gerade¬
ausverstärker. In [2] sind Aufbau und Justierung, eines solchen Verstär-

Bild 2 Schaltung des 144-M lIz-Reaktanzverstärkers
01, C 2 3 bis 30 pF, Qlimmer-Preßtrimmer
C 3 1B0 pF, Süber-Qlimmer-Koppelkondensator

L1 1,0 mm Kupferstreifen, 26,4 mm x 482 mm, in 12,7 mm Abstand, Abgriff

für Eingang bei 03,4 mm und für Ausgang bei 19 mm vom kalten Ende

L 2 0,4 mm Kupferstreifen, 19 mm X 11,4 mm, Abstand 1,0 mm

L 3, L 4 0,4 mm Kupferstreifen, 0,0 mm X 39,0 mm, U-fOrmig für Trimmer

nach Bild 4

Cpi KapazittUsdiode

247

kers (Fall 6) eingehend beschrieben. Die Darstellung ist klar und eindeutig,
so daß es gerechtfertigt erscheint, diesen Beitrag zu referieren. Andererseits
erleichtern die umfassenden Hinweise die Einstellung derartiger Ver¬
stärker, so daß am Ende der Erfolg steht. Bei einem regenerativen para¬
metrischen 144-MHz-Geradeausverstärker wird die Tatsache genutzt, daß
Kreiselemente, wie Wellenleiter und Koaxialleiter, nicht nur auf ihrer
Grundwelle in Resonanz sind, sondern auch eine Parallelresonanz bei un¬
geraden Harmonischen haben. Dadurch stellt der Eingangskreis (= Aus¬
gangskreis) gleichzeitig auch einen resonanten Kreis für die Hilfs-(7dler-)
frequenz| dar.

fp Pumpdrossel

Ohdeworspannunff

X.

k'apaz/täfsd/ode
Sigpaf-undJd/erkre/s^

a/1

Jd/er -Sperrkreise

Bild 3 Aufbau de» Verstärkers; es sind der L-förmige Eingangskreis, die Ein- und
Ausgangszapfungen sowie die Pumpdrossel eingezeichnet. Die Vorspannungs-
Zuleitung zur Diode sowie der Voruriderstand sind der besseren Übersicht wegen
nicht eingezeichnet

Bild 2 zeigt die Schaltung, Bild 3 den mechanischen Aufbau. Der
L-förmige Kupferstreifen L1 wirkt als Signal- und Hilfskreis. Der
schmale Kupferstreifen L2, genannt Pumpdrossel, ist für die Pump¬
frequenz von etwa 900 MHz ein Viertelwellenleiter mit hoher Impedanz,
bildet dagegen für das Eingangssignal eine kleine Impedanz, so daß dieses
an der Kapazitätsdiode voll ansteht. Die Schaltung enthält außer der
Diode keine Abstimmkondensatoren, so daß deren Käpazitätshub voll
genutzt werden kann. Der Koppelkondensator 0 3 trennt die Dioden¬
vorspannung vom Massekurzschluß. Das Eingangssignal ist fest an den
Schwingkreis gekoppelt (in bezug auf Masse hochliegende Anzapfung),

Bild 4 Hüfs-(Idler-)frequenz-Sperrkreis; der Qlimmer-Preßtrimmer 3 bis 30 pF wird
mit dem Kupferstreifen 39,6 mm auf die Idler-Frequenz von 750 MHz ab-
gestimmt

248

während das verstärkte Signal nur schwach ausgekoppelt (tiefliegende
Anzapfung) wird. Ein- und Ausgang haben Sperrkreise (!) für die Hilfs¬
frequenz (Bild 4). Sie sind auf 750 MHz abgestimmt.

Einige zum erfolgreichen Arbeiten des Verstärkers erforderliche Fein¬
heiten wurden der Übersichtlichkeit halber nicht eingezeiohnet: die Alu¬
oder Messingbox, in die der Verstärker eingebaut wird, die Entkopplung
der Gleichspannungszuführung, die koaxialen Stubs zur optimalen Ein¬
speisung der Pumpleistung.

Die Schaltung ist der verwendeten Diode anzupassen. Die Kreis-
dimensionen entsprechen einer Diodenkapazität von 0,6 pF. Bei kleinerer
Diodenkapazität muß der Kreis L 1 verlängert, bei größerem C verkürzt
werden. Versäumt man dies, so kann unter Umständen die Vorspannung
ungünstige Werte annehmen und das Pumpsignal die Diode in den Duroh-
laßbereichen durohsteuern oder die Sperrspannung überschreiten.

Zunächst sollte man die Kreise bei gewünschter Diodenvorspannung
mit dem Griddipper abgleichen. Dabei ist zu beachten, daß beim Zu¬
schalten der Signalquelle und des Pumpgenerators Änderungen der Reso¬
nanzfrequenz aufbreten. Dioden können in Serie geschaltet werden. Eine
Parallelschaltung ist wegen komplexer Resonanzmöglichkeiten zu ver¬
meiden.

Die Pumpquelle muß nicht quarzstabilisiert sein. Frequenzänderungen
sollten jedoch unter l MHz liegen. Zweckmäßig ist ein Pumpgenerator,
der sich zwischen 160 MHz und 900 MHz durchstimmen läßt. Eine regel¬
bare Leistung von 0,5 W reioht aus. Die Diodenvorspannung entnimmt
man zweckmäßig Trockenbatterien über einen hochohmigen Spannungs¬
teiler. Eine Feinregelung ist vorzusehen.

Der Abgleioh eines parametrischen Verstärkers dürfte für den Anfänger
schwierig sein, er wird jedoch wesentlich erleichtert und von Erfolg ge¬
krönt, wenn man nachstehenden Abgleichplan einhält (dazu sind ein Signal¬
generator und ein 2-m-Empfänger mit S-Meter erforderlich).

1 — Bei angeschlossenem Signalgenerator und 2-m-Empfänger wird die

Diodenvorspannung auf den halben Sperrspannungswert eingestellt
und der Pumpgenerator ohne eingeschaltete Anodenspannung an-
geschlossen.

2 — Man justiere den Signalgenerator auf wenige S-Stufen über Rauschen.

3 — Bei Veränderung der Diodenvorspannung soll auf dem S-Meter ein

Maximum zu finden sein. Im anderen Fall muß der Verstärker mit
dem Grid-Dip-Meter nachgeglichen werden. Mit Veränderung der
Dioden Vorspannung soll der Verstärker einen großen Abstimmbereich
haben.

4— Bei kleiner Pumpleistung wird jetzt der Pumpgenerator durch¬
gestimmt. Für eine oder mehrere Pumpfrequenzen steigt das S-Meter
an. In diesen Fällen entspricht die Pumpfrequenz der Summe des
Eingangssignals mit einer Hilfs-(I<Ker-)frequenz.

249

5 — Ist nach Sohritt 4 alles in Ordnung, so sollte die Verstärkung bis zum

Schwingungseinsatz erhöht werden. Das geschieht, indem man die
Pumpleistung langsam vergrößert, wobei gleichzeitig Pumpfrequenz
und Diodenvorspannung naohgestellt werden müssen, damit
sich die S-Meteranzeige verstärkt. Beide Justierungen beeinflussen
einander, da bei Variation der Diodenvorspannung die Reso¬
nanzfrequenz von Eingangs- und Hilfs-(/eKer-)kreis verändert
werden.

6 — Jetzt justiert man die Hilfs-(Mfer-)frequenz-Sperrkreise bei einer

festen Pumpleistung auf maximale Verstärkung. Auoh dabei be¬
einflußt der Äbgleich die anderen Einstellungen, so daß man diese
laufend korrigieren muß.

7 — Wenn die Anordnung ins Schwingen gerät oder sehr hoch verstärkt,

soll der Signalgenerator abgeschaltet werden. Dabei hat man sioh zu
vergewissern, daß die Verstärkung ausreichend ist und ein Rausch¬
signal gemessen wird, das 15 bis 20 dB über dem Rausohen liegt, was
bei vollständiger Verstimmung der Kreiselemente normal ist.

Jetzt kann man die Rauscheigenschaften des regenerativen parame¬
trischen Geradeausverstärkers mit einem Rausehgenerator messen. Dabei
ist zu beachten, daß naohgestimmt werden muß, wenn die neuen' Impe¬
danzen sich beträchtlich von der Impedanz des Signalgenerators unter¬
scheiden.

Gelingt es nicht, während des Schrittes 5 eine ausreichende Verstärkung
zu erzielen, so ist es gut, die Kopplung des Signalgenerators zu verringern.
Tritt dann die gewünsohte Verbesserung auf, so bedeutet dies: Es wurde
eine schlechte Diode benutzt oder eine zu geringe Pumpleistung verwendet.
In diesem Fall versuche man, den Signalgenerator und den Empfänger
schwächer anzukoppeln oder die Diodenvorspannung herabzusetzen, so
daß JO/O größer wird. Letzteres geschieht auf Kosten der Diodengüte.
Auch eine Vergrößerung der Diodenvorspannung ist sinnvoll. Ein Über¬
schreiten der Sperrspannung durch das Pumpsignal muß jedoch vermieden
werden.

Als Faustregel sollte man sich merken, daß ein geringes Verstärker¬
rauschen nur bei fester Kopplung des Signalgenerators bzw. der Antenne
erzielt wird. Der Empfänger darf nur schwach angekoppelt werden. Ist
diese Kopplung jedoch zu gering, so besteht die Möglichkeit einer Selbst¬
regelung, und die Arbeitsweise des Verstärkers wird instabil. Weiterhin
muß man darauf achten, daß die Pumpfrequenz keine direkte Vielfache
des Eingangssignals ist oder zu nahe dabei liegt, da die auftretende Mehr¬
deutigkeit (vgl. Fall 5) Anlaß zu neuem Rauschen sein würde.

Zum Schluß sei darauf hingewiesen, daß Impedanzänderungen der
Antenne durch Wind, Regen und andere Umgebungsfaktoren die Stabili¬
tät des Verstärkers beeinflussen. In solchem Fall greift man besser zum
stabilen Aufwärtsmisoher (Beispiel 3). Bei Glasdioden ist zu empfehlen.

250

diese gegen einfallendes Kunstlicht zn schützen, da unter Umständen ein
100 -Hz -Brumm auftreten kann.

Nach [2] erzielt man bei Verwendung der Dioden MA-460 A, S 266 0,
1 N 660 und DR-303 Bäuschzahlen zwischen 0,6 und 0,85 dB. Leider
stehen dem Autor dieser Zeilen keine Diodenvergleichslisten zur Ver¬
fügung.

Literatur

[1] He ff net, H., Wade, ff.,: Oain, Bandwidth and Boise Characteristics of the Va-
rable Parameter Amplifier, J. appl. Physios 29 (1958) Br. 9 (September)

[2] Batemann, R., W440; Bain, W. F., W4LTU: New Thresholds in V. II. F. and
U. H. P. Eeeeption. QST 42 (1958) Br. 12 und QST 43 (I960) Br. 1,2 und S

[3] Taeger, W.: Dioden-Schaltungstechnik, S. 105, Radio-Fotö-Kinoteohnik
GmbH Berlin-Borsigwalde 19Ö?

Zur black-box

Die eigenartigen Effekte entstehen durch den fließenden Halbwellenstrom; eine gele¬
gentliche Anwendung findet man in stromsparenden Heizkreisen vofi AUstromröhren-
gerttten.. Das Dreheisen-, Thermoumformer- (oder Hitzdraht-) Instrument zeigt den
„richtigen" Strom an. Drehspulinstrumente (mit Gleichrichter) geben den arithmetischen
Mittelwert an und werden bei rein sinusförmigem Strom in Effektivwertangaben geeicht.
Diese Bedingung ist beim Halbwellenstrom nicht mehr gegeben, da es sich um einen
pulsierenden Gleichstrom handelt. Wer sich näher für diese Zusammenhänge zwischen
Effektivwert (der die gemessene Leistungsaufnahme bestimmt) und arithmetischem
Mittelwert interessiert, sei auf die angeführte Literatur verwiesen.

Bei der praktischen Erprobung muß man mit geringen Abweichungen der angeführten
Werte rechnen (im wesentlichen durch die Abweichungen der Netzspannung mm der
idealen Sinusform bedingt). In geringerem Umfang wirken sich die Eigenschaften des
jeweiligen Gleickrichtertyps aus; bei Selengleichrichtem ergeben sich allerdings größere
Abweichungen.

Dieses Beispiel zeigt, daß auch beim Einsatz einfacher Meßgeräte vorherige Über¬
legungen und anschließendes kritisches Auswerten der Meßergebnisse weit wichtiger
sind als etwa die Angabe von Multizet-Meßwerten mit isteUiger „Genauigkeit".

Literatur

[1] Bottke, E.; Halbwellen-Heizstrom in Fernsehempfängern, Badio und Fern¬
sehen 16 (1966), Heft 1, S. 6

[2] Müder, D.: Halbwellen-Heizstrom in seriengeheizten Empfängern, FUNK¬
AMATEUR 1968, H. 6, S. 289

251

Dr. tech. Bela Magyari, Budapest

Brückenschaltung
für den

Frequenzvergleich

In der Elektroakustik besteht häufig die Aufgabe, 2 Frequenzen auf eine
gegebene Verhältniszahl einstellen zu müssen; dabei können die Absolut¬
werte der Frequenzen bekannt oder auch unbekannt sein. ■

Solche Fälle kommen z.B. bei den Verhältniszahlen der natürlichen
Tonintervalle vor, bei der Quint 2:3, bei der Sext 3:5, usw. Sind die Ver¬
hältnisse einfach geradzahlig, so lassen sich die erwünschten Frequenz¬
verhältnisse einfach mit Ltsao/cras-Figuren an einem Oszillografen ent¬
stellen.

Kann man das Verhältnis aber nicht auf diese Weise ausdrücken —
12

wie etwa das 1: y 2 -Intervall der temperierten Skala — dann nützen die
Lissajous-'Fipam. nichts bei der Einstellung, da sie nicht „stehen“ und
dadurch die Auswertung unmöglich wird.

Ähnlich verhält es sich, wenn als Zeitachse eine Sägezahnschwingung
bekannter Frequenz angewendet und das Ablesen auf diese Weise ver¬
sucht wird. Auch in diesem Fall steht die Figur nur bei bestimmten
einfachen Verhältniszahlen. Eine wesentliche Erleichterung zur Lösung
einer solchen Aufgabe bedeutet daher die in Bild 1 gezeigte Brücken-
sohaltung, Lei der eine Wechselspannungsersoheinung auf eine Gleich¬
stromanzeige zurückgeführt wird.

252

Aus demjBrüokenauf bau ist die Arbeitsweise ohne weiteres ersichtlich:
Die Spannungen u 1 und u 2 mit den Frequenzen cu 2 und co 2 verursachen
an den Gliedern C 1/R 1, bzw. C 2/R 2 die Ströme »' 1 und i 2, voraus¬
gesetzt, daß R 1 < , bzw. R 2 < .

Die als Folge der Ströme i 1 und 1 2 zustandekommenden Spannungs¬
abfälle Au 1 und Au 2 wirken auf die beiden Dioden (D 1 und D 2). An
den Katodeüwiderständen r 1 und r 2 fallen die Gleichspannungen r 1 1,

und r 2 *' 2, ab. Sind diese gleich groß, so wird von dem empfindlichen
Strommesser M der Wert Null angezeigt, d.h., Au 1 = Au 2 oder i' 1

»'1

= »' 2. Daraus ergibt sich bei Nullanzeige der Zusammenhang = 1,

% &

vorausgesetzt, daß r 1 = r 2 und R 1 = R 2.

Ist u 1 = u 2 — dies kann man leicht prüfen — so ergibt sieh als Forde¬
rn,

rung für den Brückenabgleich: — = C 2 C 1. Damit aber wird man
" 0) 2

unabhängig von der Voraussetzung ganzzahliger Frequenz Verhältnisse
der Lissajous-Figuren, denn die Einstellung des C 2/C 1-Verhältnisses auf
eine beliebige Verhältniszahl hat man ja nun völlig in der Hand.

Ein wesentlicher Vorteil der Schaltung besteht darin, daß die Absolut¬
werte der Frequenzen bei' der Messung keine Rolle spielen, d.h., solange
das Verhältnis C 1/C 2 nicht verändert wird (bei u I «= u 2), stellt sioh der
Brückenabgleich ungeachtet der tatsächlichen Werte von w, und co 2
stets bei gleichem Verhältnis ein. Vorteilhaft ist außerdem die Span¬
nungsunabhängigkeit der Schaltung, da die einzige Bedingung u 1 = u 2
leicht gemessen sowie einfaoh eingehalten werden kann und die tatsäch¬
lichen Werte von u 1 bzw. u 2 die Messung nicht beeinflussen.

Die Brücke ermöglicht vielerlei Messungen:

1 — Identifizierung von 2 Frequenzen

Bei der Messung ist C I = C 2, und oder ö) 2 wird solange verändert, bis
sich der Brückenabgleich emsteilt. Die Absolutwerte von C I und C 2 sind
1 1

unwichtig, solange R 1 < —bzw. R 2 <C —■

CÜ| v 1 0) 2 "

2 — Bestimmung des Verhältnisses von 2 unbekannten Frequenzen

Die Kapazität C 2 wird solange verändert, bis Brückenabgleich erreicht
cu 2 Ol

ist. In diesem Fall wird — = tttt .

coj 0 2

3 — Einstellung von 2 Frequenzen auf ein gegebenes FrequemzverhäUnis
Das Verhältnis C 1/C 2 wird vorher eingestellt; danach sind o) 1 und co 2
solange zu verändern, bis das Anzeigeinstrument auf 0 zu stehen kommt.

4 — Bestimmung von Frequenzwerten

Ist eine von den beiden Frequenzen ( 0 1 bzw. co 2 bekannt (etwa die
50-Hz-Netzfrequenz), so beträgt bei Brückenabgleich die andere Frequenz:

253

a>! =

• 314. Mit 2 NF - Generatoren, deren Frequenzen geeicht sind,

können Kapazitätswerte bestimmt werden, wobei sieh jedoch diese auch
einfacher ermitteln lassen.

Fall 3 hat besonders praktische Bedeutung beim Stimmen von Musik¬
instrumenten, wo bei der Einstellung von Tonintervallen gleichmäßiger
Schwebung bis heute noch die Stimmgenauigkeit vom Gehör der ab¬
stimmenden Person abhängt. Aus dem Brückenaufbau folgt, daß man
gerade bei der Einstellung kleiner Intervalle besonders hohe Genauigkeit
erreicht.

In der beschriebenen Ausführung konnte sogar für das Verhältnis
a>!: to 2 = 1; 60 eine Genauigkeit von nur wenigen Prozent erreicht werden,
begonnen bei der höchstpräzisen Messung der kleinen Intervalle. Ein
Frequenzverhältnis von 1:50 ließe sich mit einem Oszillografen auch bei
stehendem Bild nur sohwer auswerten.

Die Anordnung eignet sioh besonders gut zur genauen Messung der
temperierten Skala, da diese sioh praktisch automatisch überprüft. Die
Messung ist wie folgt durchzuführen:

Die beiden Kondensatoren werden sehr genau abgeglichen (C 1 = C 2
— C), so daß man aq = a> 2 messen kann. Dem einen Kondensator wird

12 —

nun mit - einem Schalter eine kleine Kapazität von AG = C y 2 — 1
parallelgeschaltet. Dadurch läßt sioh das temperierte Halbtonintervall ein¬
stellen. Nun wird die Zusatzkapazität AC abgeschaltet und die bisher unver¬
ändert gelassene Frequenz auf den schon verminderten Frequenzwert
gestellt. Durch wiederholtes Einsdhalten der Kapazität AC erreicht man
den nächsten Halbton usw. Nach dem 12. Schritt kann die Grundfrequenz
und die Oktave überprüft werden. Das läßt sich am Oszillografen mit
Lissajous- Figur, an der Brücke mit dem Verhältnis C 2 = 2 C 1 oder auoh
mit dem Gehör — das für das Oktavverhältnis besonders empfindlich
ist — durchführen.

Die Brauchbarkeit des Geräts läßt sioh mit Verstärkern für u 1 und u 2
noch erhöhen, denn dadurch wird die Messung von der Tonquelle unab¬
hängig. Die Überwachung der Spannungen u 1 und u 2 kann mit der
Brückenschaltung nach Bild 2 erfolgen. Die Brücke ist aus 2 Dioden-
gleichriohtem und 6 Widerständen aufgebaut. Sind beide Spannungen
gleich groß, so zeigt das Anzeigeinstrument M auf 0, da die Spannungs¬
abfälle an den beiden Widmständen r 1 und r 2 dann ebenfalls gleich
sind.

Die beiden Kondensatoren C müssen unbedingt vorgesehen werden,
weil ohne diese bei einem Frequenz Verhältnis 1:1— das häufig vorkommt—
eine starke Schwebungsersoheinung die genaue Einstellung der O-Stellung
erschwert. Ihre Größe ergibt sich bekannterweise aus dem Produkt C • r.
Die Kapazität Cg — die den Meßkreis vom Generator trennt — soll einige
Mikrofarad betragen.

254

Die Widerstände R' dürfen die Niederfrequenzgeneratoren nicht sehr
1

belasten, deshalb wird R empfohlen. Durch diese Ergänzung ist

es möglich, auch während der Messung die Spannungen u X und u 2 zu
überwachen, wodurch die Meßgenauigkeit wesentlich erhöht wird.

Im angeführten Beispiel konnte naoh 6 Ganztonsohritten die Oktav¬
stufe 440/880 Hz mit einer Differenz von 0,25 Hz bestimmt werden,
das bedeutet eine Genauigkeit von 3 . KT 4 . Diesen Unterschied kann das

menschliche Gehör als Schwebung nicht mehr wahrnehmen.

256

Gute Nachricht

Tips für die
Morseausbildung

Die Militärfunker unserer Nationalen Volksarmee haben verantwortungs¬
volle Aufgaben zu erfüllen. Sie müssen zu jeder Zeit und auch unter
schwierigsten Bedingungen Funkverbindung sicher hersteilen. Es ist des¬
halb klar, daß sie die für den Dienst als Militärfunker erforderlichen Kennt¬
nisse und Fertigkeiten beherrschen müssen. Junge Menschen, die ihren
künftigen Wehrdienst in einer Nachrichteneinheit der NVA leisten
wollen, sollten darum an der Nachrichtenausbildung der Gesellschaft für
Sport und Technik (GST) teilnehmen. In der vormilitärischen Ausbildung
für die Laufbahn „Tastfunker der NVA“ erwirbt sich der Jugendliche
solche Grundkenntnisse und Fertigkeiten, daß er nach kurzer Ausbildung
in der NVA schon als Funker innerhalb eines Funktrupps eingesetzt
weiden kann. Das Programm der vormilitärischen Nachrichtenausbildung
ist als einheitlicher Prozeß von politisoh-ideologischer und fachlicher
Bildung und Erziehung gestaltet. Zu dem zeitintensiven Ausbildungsteil
gehört der Unterricht im Geben und Hören, also das Erlernen des Mörsens.
Dafür sind im Ausbildiingsprogramm der GST insgesamt 81 Stunden vor¬
gesehen. Dieser Umfang erfordert eine gutorganisierte Ausbildung, wenn
die Zielstellung erreicht Werden soll. Neben dem Unterricht in der Gruppe
sind deshalb zur individuellen Qualifizierung auch Magnetbandgeräte
sowie die zentralen und die Bezirks-Morseübungssendungen zu nutzen.
Der Hauptanteil des Unterrichts wird natürlich in der Gruppe durch¬
geführt. Dazu muß der Ausbildungsraum zweckentsprechend gestaltet und
mit einer Morseübungsanlage ausgerüstet sein. Vorteilhaft ist der Einsatz
des Funkpults 10, mit dem alle 'Ausbildungsvarianten durchgeführt
werden können. Aber eine solche Morseübungsanlage kann man sich auch
selbst bauen, wobei in [1] und [2] genügend Anregungen zu finden sind.

Die Morseausbildung beginnt mit den vorbereitenden Übungen zum
Geben. Dazu gehören die richtige Sitzweise am Arbeitsplatz, das Hand-'
haben der Taste und das richtige Einstellen des Tastenhubs (Kontakt¬
abstand 1,0 bis 1,2 mm). Dann folgt das Geben kurzer Zeichen (Punkte),
wobei die Ausbiidungsgruppe im gleichen Rhythmus dieses Zeichen gibt.
Unterscheiden muß man dabei die Synchronmethode und die Pausen-

17 Elektronisches Jahrbuch 1971

257

kurzes Zeichen (Punkt)

“JTk-

3a

Jtf^L

jUU^L

langes Zeichen (Strich)

Zwischenraum

(innerhalb yon Buchstaben oder Zahl)
Zwischenraum

(innerhalb eines Wortes oder Sruppe)
Zwischenraum

(zwischen zwei Worten oder 6ruppen)

Bild 1 Zeichen- und Pausenlängen bei Morsezeichen,

Grundeinheit ist die Länge des kurzen Zeichens (Punkt)

zeichenmethode. Bei der Synchronmethode gibt die Ausbildungsgruppe
synchron zu dem vom Ausbilder vorgegebenen Rhythmus, der Mithörton
ist abgeschaltet. Dagegen werden bei der Pausenzeichenmethode die vom
Ausbilder gegebenen Morsezeichen in seinen Gebepausen durch die Aus¬
bildungsgruppe wiederholt. Hierbei ist der Mithörton erforderlich, damit
der Schüler seine gegebenen Morsezeichen mit denen des Ausbilders ver¬
gleichen kann. Für diese "Übungen sollte ein Magnetbandgerät eingesetzt
werden, da sich dann die Schüler besser kontrollieren lassen. Diese vor¬
bereitenden Übungen werden fortgesetzt mit dem Geben langer Zeichen,
dem Geben mehrerer kurzer und langer Zeichen sowie mit dem Geben der
Übergänge von kurzen zu langen Zeichen und umgekehrt. Als letzte Übung
folgt dann das Geben von ununterbrochenen Varianten, bei denen kurze
und lange Zeichen gemischt aufeinander folgen. Alle diese Übungen wer¬
den in einem langsamen Tempo durchgeführt, kurze Zeichen je s, langes
Zeichen je s. Erst wenn die Schüler diese Gebeübungen sicher beherr¬
schen, kann man mit dem Erlernen der Morsezeichen beginnen.

Tabelle;

Ablauf der Morseausbildung

Etappe

Geben und Hören

1.

e, i, fc, m, 5

2.

s, o, h, 8, 0

3.

a, n, d, w, 9

4.

q, f, k, r, 3

5.

u, g, ä, c, 7

6.

b, 3, v, ö, 2

7.

y, 1, z, u, 1

8.

p, x, 4, 6

9.

I, —

10.

1, 0,.

258

Bild 2 In der Klasse wird das Morsen erlernt,...

Gebeausbiidung und Hörausbildung werden beim Erlernen der Morse¬
zeichen parallel durchgeführt. Für die Reihenfolge der Morsezeichen beim
Erlernen sollte man sich an die in der Tabelle angegebenen Etappen halten,
die sich in der Praxis bewährt haben. Beim Geben ist besonders auf das
Einhalten der Zeichen- und Gruppenabstände zu achten; dazu sind alle
Ausbildungs- und Übungstexte in Fünfergruppen zusammenzustellen.
Wie schon bei den vorbereitenden Übungen wird auch das Erlernen der
Morsezeichen im Gruppenverband durchgeführt, wobei Synchron- und
Pausenzeichenmethode angewendet werden. Das individuelle Hören und
Geben dient später vor allem zur Erhöhung des Gebe- und Hörtempos.

Bei der Hörausbildung sind besonders zwei Schwierigkeiten zu beachten.
Einmal müssen die Schüler dazu erzogen werden, daß sie das Morsezeichen
nicht als Folge von Punkten und Strichen ansehen, sondern vielmehr das
einzelne Morsezeichen als ein bestimmtes Klangbild aufnehmen. Deshalb
muß der Ausbilder von Anfang an das Morsezeichen schnell geben. Zum
anderen sollte man besondere Schreibübungen durchführen, damit auch
bei höherem Tempo noch die gehörten Morsezeichen mitgeschrieben
werden können. „Übung macht den Meister“ — so auch beim Erlernen der
Morsezeichen. Und ein beharrlich durchgeführtes Training bringt dann
die gewünschte Temposteigerung beim Geben und Hören. Nun erscheint
aber vielen Schülern die Morseausbildung als sehr langweilig, dadurch
erreichen manche nicht die Zielstellung oder verlassen die Ausbildung
vorzeitig. Deshalb sind viel mehr alle schaltungstechnischen Möglichkeiten
einer Morseübungsanlage auszunutzen. Da ein gleichbleibender Mithörton
sehr schnell zur Ermüdung führt, sollte man die Frequenz des Tongene¬
rators umschaltbar auslegen (z. B. 400/600/800/1000 Hz). Beim Üben lassen
sich z. B. die Plätze zeitweise so schalten, daß immer 2 Schüler miteinander

17*

259

Bild .? ... um daun an dar Funkstation girier und vemntimrtunosbeumßl arbeiten zu
können

Morsezeiohen austauschen können. Eine weitere Möglichkeit besteht
darin, daß dem Mithörton Geräusche beigemischt werden, die man einem
KW-Empfänger entnimmt oder die auf einem Magnetbandgerät zur Ver¬
fügung stehen. Zur Abwechslung läßt sich die Morseausbildung auch
kombinieren mit der Erläuterung der Kegeln des Funkbetriebsdienstes,
dem Erlernen der Buchstabierweise und der wichtigsten Verkehrsabkür¬
zungen. Es wird also immer vom Ausbilder abhängen, wie abwechslungs¬
reich und interessant er die Ausbildung gestaltet. Als oberstes Gebot gilt
es, stets den Grundsatz zu beachten:

„Sicherheit und Qualität gehen vor Schnelligkeit“.

Schu.

Literatur

[1] Oeltel, II.: Transistormorsegeräte, Der junge Funker, Deutscher Militär¬
verlag, Berlin 1964

[2] Oettel-Schlenzig: NF-Funkgeräte für kurze Strecken, Originalbauplan Nr. 14,

Deutscher Mllitärvcrlag, Berlin 1969

[3] Ausbildungsprogramm „Vormilitärische Ausbildung für die Laufbahn Tast¬
funker der NVA“, ZV der OST, 1969

[4] Anleitung zur Funkausbildung 27/69, Ministerium für Nationale Verteidigung,
1969

260

MMM-Kaleidoskop:
Exponate der NVA

Der Ausstellungsteil der Nationalen Volksarmee entwickelte sich in der
12jährigen Geschichte der Messe der Meister von Morgen zu einem festen
Bestandteil dieser Leistungsschau junger Neuerer. Auch an der XII. MMM
in Berlin beteiligten sich die Neuerer der NVA mit einem repräsentativen
Ausstellungsteil. Mit ihren Exponaten legten die jungen Armeeangehörigen
Zeugnis ab über ihre schöpferische Initiative zur Erhöhung der Kampf¬
kraft unserer Armee im 20. Jahr der Deutschen Demokratischen Repu¬
blik. Besonders fiel die Komplexität der vorgestellten Lösungen und die
verbesserte Qualität der Exponate auf. Die Ursache dafür ist, daß die
sozialistische Gemeinschaftsarbeit zur Hauptform der Arbeit wurde
(43 der 48 Exponate waren Kollektivleistungen; insgesamt beteiligten
sich 277 Neuerer an der Entwicklung und Anfertigung der Exponate).
Das Ergebnis: 6 Neuererkollektive und Einzelneuerer erhielten die
Medaille für hervorragende Leistungen in der Bewegung der Messe der
Meister von Morgen (eine erstmals auf der XII. MMM verliehene staat¬
liche Auszeichnung).

Huggy, unser Elektronenrabe, inspizierte als (nicht registrierter)
180001ter Besucher den Ausstellungsteil der NVA und pickte wiederum
einige Exponate für die Leser des Elektronischen Jahrbuches heraus.

1. Gerät zum Zählen

beliebiger, markierter, bewegter Gegenstände

Neuererkollektiv Gefreiter Preppernau

Mit dem in Bild 1 (rechts) gezeigten Gerät können bewegte Gegen¬
stände (z.B. Eahrzeuge), die mit einem kleinen und billigen (mit Bastel¬
transistoren etwa 10,— M) Sender (Bild 1 links) ausgestattet sind, gezählt
werden. Dabei lassen sich gleichzeitig bis zu 4 Kategorien bewegter Gegen¬
stände zählen, sofern die zu zählenden Gegenstände mit unterschied¬
lichen Sendern ausgerüstet wurden. Die kleinen Sender arbeiten auf der
Erequenz 27,1 MHz und haben eine Reichweite von maximal 10 m

T1,J? NF-Typen L5: 9Wdg.,0,8-mm-CtiL

.13 UKW -Typ( Drift) 16 ■•3Wfig. l 0,S-mm-Cul

L 7 • 1100 Wdg. (Sender 1) )

LI •' WO Wdg. (Sender2) \o,07-mm-Cul
L3 WO Wdg. (Sender3)

L't ■ KOO Wdg. (Sender L))

Jiild 2 Schaltung des 27,1-MUz-Senders

262

(Stromlaufplan s. Bild 2). Das Empfangs- und Zählgerät besteht aus
einem Pendelaudion mit nachgesetzten Selektivstufen und Zähldekaden.
Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 20 Neubrandenburg,
PSF 6369 N.

2. UniversalmcB- und Prüfgerät

Neuererkollektiv Oberwachtmeister Hühner

Für die Wartung und Instandhaltung der Nachrichtentechnik, beson¬
ders unter feldmäßigen Bedingungen, werden universell verwendbare
Meß- und Prüfgeräte benötigt. Das vom Neuererkollektiv Oberwacht¬
meister Hübner entwickelte Universalmeß- und Prüfgerät (s. Bild 3) ist

Bild 3

Universalmeß-

und-prüfgerät

besonders für Kontrollen und Messungen an strukturmäßiger Draht-
nachrichtenteohnik geeignet. Es beschleunigt die periodisch durchzu¬
führenden Normwertkontrollen und die Eingrenzung von Fehlern.
Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 20 Neubrandenburg,
PSF 6369 N.

3. Stromrcgclungs-Abschallnutomatik für Ladcstationeu

Neuerer Soldat Taeger

Das in Bild 4 dargestellte Gerät regelt den Ladestrom entsprechend dem
Ladezustand des jeweiligen Sammlers. Damit werden Über- bzw. Unter¬
ladungen sowie daraus resultierende Schäden vermieden, die meist die
Lebensdauer der Sammler erheblich beeinträchtigen. Die vom Soldaten

263

Taeger entwickelte Automatik schränkt die Tätigkeiten des Ladewarts
während des Ladevorgangs stark ein.

Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 1158 Berlin, PSF 9633.

4. Dauerprüfeinrichtung für Nachrichtentechnik (APE-8)

Neuererkollektiv Leutnant Schulz

Die in Bild 5 dargestellte Einrichtung ermöglicht die Dauerprüfung
kompletter Nachrichtengeräte bzw. einzelner Blöcke (z. B. Empfänger,

Bild 5 Dauerprüfeinrichtung (rechts unten eine Sendersteuerstufe als ,,Prüfling")

264

Steuerstufen usw.). Dabei lassen sich gleichzeitig bis zu 8 Parameter
automatisch messen und registrieren. Während der Messung können ent¬
sprechend einem vorher zu wählenden Programm die Betriebsbedingungen
des Prüflings (wie Betriebsspannung, Umgebungstemperatur usw.) ge¬
ändert werden.

Die Einrichtung beschleunigt die Fehlersuche bei Aussetzfehlern erheb¬
lich und erhöht die Betriebssicherheit instandgesetzter Nachrichtentech¬
nik (besonders durch Vermeiden von Frühzeitausfällen nach plan¬
mäßiger Instandsetzung).

Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 126 Strausberg,

PSF 9757

5. Funk-Fcruschreib-Polyflon (FsP-20)

Neuererkollektiv Hauptmann Hartmann

Mit Hilfe des FsP-20 (s. Bild 6) wird die Ausbildung von Fernschrei¬
bern und Funkfernschreibern verbessert. Es ist für den Einsatz in Lehr¬
klassen bestimmt und gestattet den Anschluß von 20 Teilnehmern. Die
Fernschreibmaschinen können wahlweise im Lokalbetrieb oder Gegen -
schreibverkehr (mit der Abfragemaschine des Polygons bzw. handver¬
mittelt mit einer anderen FSM der Lehrklasse) arbeiten. Für die Funk-
fernschreiberausbildung sind im Polygon 2 Magnetbandgeräte installiert,

Bild G FunJc-Fermchreib-Polygon (FsP-20)

265

auf deren Ausgangsleitungen sich die „kopfhörerbewaffneten“ Funk¬
fernsehreiber wahlweise aufsehalten können. Besonders sinnvoll ist, daß
aus ökonomischen Erwägungen auf Fernschaltgeräte bei den 20 FSM ver¬
zichtet wurde.

Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, SOG Dresden, PSF 1884 d.

(>. Doppel- und Priifeinrlchtunn für Lochstreifen

Neuererkollektiv Zivilangestellter Dipl.-Ing. Krüger

Das Doppeln und Prüfen von Lochstreifen war bisher nur unter Ein¬
beziehung der Zentraleinheit des Rechners möglich, wodurch wertvolle
Rechenzeit verloren ging. Die in Bild 7 dargestellte Doppel- und Prüf¬
einrichtung besteht aus 2 Lochstreifenlesern, 1 Lochstreifenstanzer sowie
entsprechender Steucrlogik. Mit dieser Einrichtung lassen sich 6- bzw.
8-Kanal-Loehstreifen doppeln und prüfen. Die Funktion „Prüfen“ läßt
sich auch bei der Datenerfassung auf Lochstreifen verwenden, indem die
Daten doppelt erfaßt und die Lochbänder anschließend miteinander
verglichen werden (diese Möglichkeit fehlte im Gegensatz zur Lochkarten¬
technik bisher). Stimmen die Loohkombinationen beim Vergleich nicht
miteinander überein, so werden automatisch beide Leser gestoppt und
die „falschen Bits“ angezeigt.

Das Neuererkollektiv des Dipl.-Ing. Krüger erhielt für dieses ausge¬
zeichnete Exponat die Medaille für hervorragende Leistungen in der Be¬
wegung der Messe der Meister von Morgen.

Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 806 Dresden, PSF 9405.

Bild 1 Doppel- und Prillplatz für Lochstreifen

26G

7. Rrlaisprüfgerät RPG 2

Neuererkollektiv Major Ing. Herzfeld

Im Lochkartenrechner R-100 und seinen Peripheriegeräten ist das
steckbare Relais GKR 701 ein häufig verwendetes Bauelement. Allein in
der Tabelliermaschine 402 sind mehr als 700 solcher Relais eingebaut.
Bisher bestand keine Möglichkeit, die einwandfreie Funktion dieser
Relais zu prüfen, geschweige denn, sie instandzusetzen. Verdächtige
Relais wurden ohne jede Kontrolle ausgesondert und verschrottet.

Das in Bild 8 dargestellte Relaisprüfgerät ermöglicht die dynamische
Überprüfung aller wichtigen Kennwerte des GBR 701 (z. B. Anzugs- und
Abfallzeiten aller Kontakte, Übergangswiderstände der Kontakte,
Widerstand der Relaiswicklung).

Das BPG 2 ermöglicht die Erkennung und die nachfolgende Justierung
defekter Relais. Mit diesem Gerät ist erstmals eine prophylaktische Über¬
prüfung aller Relais möglich, die zu einer erheblichen Verminderung von
Ausfallzeiten führt.

Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 126 Strausberg,

PSF 2005

267

II. Skhcrhellsrinricliluiiji EAG 420

Neuererkollektiv Zivilangestellter Träger

Im Ein- und Ausgabegerät (EAG 420) des Loelikartenrechners H-100
befindet sich ein Kasten zum Auffangen der Stanzabfälle. In Abhängig¬
keit von den zu absolvierenden Programmen füllt sich dieser Kasten mehr
oder weniger schnell. Durch Unachtsamkeit der Bedienungskräfte kann
(insbesondere bei langen Programmen) das rechtzeitige Leeren dieses
Kastens versäumt werden und der dann auftretende Stau der St an/,
abfälle unter dem Stanzblock erhebliche Maschinenschäden liervorrufen.
Solche Fälle traten in der Praxis bereits mehrfach auf und' verursachten
in der Kegel Ausfälle des EAG 420 (und damit auch der Zentraleinheit des
11-100) von jeweils einer Woche.

Bild 9

Lichtschranke am Ahjall-
kasten des EAG 420

Die vom Neuererkollektiv Zivilangestellten Troger vorgeschlagene und
bereits realisierte Lösung ist äußerst einfach. Über eine an den Abfall¬
kasten montierte Lichtschranke wird das EAG 420 abgeschaltet, sobald
sich der Kasten gefüllt hat (s. Bild 9). Dieser Neuerervorsehlag steht für
viele einfache und doch nutzbringende Lösungen, die wir der schöpfe¬
rischen Mitarbeit unserer Neuerer zu danken haben.

Weitere Informationen: Nationale Volksarmee, 126 Strausberg,

PSF 2005

208

Aus (lw Geschichte
der Nachrichtentechnik
(V)

Tn die Mitte des 19. Jahrhunderts fallen die Versuche, neben der Tele¬
graf!« auch das gesprochene Wort über Leitungen zu übertragen. 1837
hatte der amerikanische Physiker C. G. Page nachgewiesen, daß ein
Eisendraht (er verwendete eine Stricknadel) „Töne von sich geben kann“.
Dazu legte er um den Eisendraht eine langgestreckte Spule, die mit zer¬
hacktem Gleichstrom oder mit Wechselstrom betrieben wurde. Durch die
dabei erfolgenden Magnetisierungen entstanden entsprechende Töne. 1848
stellte W. Wertheim in Paris an Eisenstäben fest, daß sie sich bei Magneti¬
sierung verlängern, bei Entmagnetisierung wieder verkürzen. Dabei ent¬
stehen schwache Töne. Der Unterinspektor G. Bourseul bot 1849 der
Pariser Telegrafenverwaltung ein Eernsprechverfahren an, konnte es aber
technisch nicht realisieren. Allerdings kamen seine Vorstellungen den
später verwirklichten Ideen ziemlich nahe.

Zwei Namen sind mit der Erfindung des Telefons direkt verbunden,
obwohl es nach der Zahl der erteilten Patente etwa 50 Erfinder gibt. In
Europa bezeichnet man Johann Philipp Reis (7. 1. 1834 bis 14. 1.1874)
als den eigentlichen Erfinder des Telefons, während man in Amerika
Alexander Graham Bell (3. 3. 1847 bis 2. 8. 1922) die Erfindung zuschreibt.
Reis führte sein Telefon 1861 der Physikalischen Gesellschaft in Frankfurt
am Main vor. Bell trat erst 1873 in Amerika damit hervor. Außerdem ist
nachgewiesen, daß Bell die Versuche von Reis durch eine Veröffentlichung
von Legat in der „Zeitschrift des deutsch-österreichischen Telegrafen¬
vereins“ (1862) kannte.

J. P. Reis , früh verwaist, zeigte besondere Begabung für Sprachen und
Naturwissenschaften. Er bastelte und experimentierte viel und durch
Privatstunden erweiterte er seine naturwissenschaftlichen Kenntnisse.
Nach seiner Tätigkeit in einer Farbengroßhandlung wurde er Lehrer.
Er beschäftigte sich 1860 eingehend mit Untersuchungen der Hörtätig¬
keit und des Gehörsinns und begann auf Grund der Untersuchungen von
W. Wertheim mit Versuchen, das gesprochene Wort zu übertragen. Auf
das Spundloch eines Fasses spannte er eine Tierblase als Membran und
ließ ein Ende eines Winkelhebels darauf drücken. Das andere Ende be-

Bild 1 Vas Telefon von Philipp Reis (1861), links der Sender
und rechts der Empfänger

rührte einen Blattfederunterbreeher, der in oinem Batteriestromkreis lag.
Wurde die Membran durch Schallwellen in Schwingungen versetzt, so
entstand eine entsprechende Unterbrechung im Stromkreis. Als Emp¬
fänger lag im gleichen Stromkreis eine Spule, die über eine Stricknadel
gewickelt war. Die Stricknadel war so an einem Geigenschalloch ange¬
ordnet, daß der Geigenkasten als Resonator wirkte und die Töne hörbar
machte.

Nachdem Heia sein Telefon mechanisch verbessert hatte, führte er es
1861 der Öffentlichkeit vor. Aber wie es vielen Erfindern damals erging,
die Wissenschaft und die Industrie nahmen kaum Kenntnis davon. In
den folgenden Jahren führte Heia sein Telefon noch mehrmals vor (sowohl
mit Sprache als auch mit Musik), doch niemand zeigte Interesse. Natürlich
hatte die Wiedergabe der Töne noch Mängel. Die Konsonanten waren
einigermaßen verständlich, die Vokale aber kaum. Reis scheiterte vor
allem am Hochmut der damaligen Professoren, die die Ergebnisse eines
einfachen Lehrers als Spielerei abtaten. Besonders schwer traf ihn die
Ablehnung Poggendorjjs, der sich weigerte, eine Abhandlung von Reis
über das Telefon in der angesehenen Zeitschrift „Annalen der Physik“ zu
veröffentlichen. Sein altes Lungenleiden verschlimmerte sich, durch einen
Blutsturz verlor Reis seine Stimme, eine Woohe nach seinem 40. Geburts¬
tag starb er.

Graliam Bell (von Geburt Schotte) war Physiologe und Physiker; er
beschäftigte sich als Lehrer an einer Schule für Taubstumme mit der
Physiologie der Spreeli- und Hörorgane. 1870 kam er nach Amerika,
befaßte sich erst mit dem Mehrfachtelegrafen und dann mit dem Telefon.
1873 führte er sein erstes Telefon vor, verbesserte es 1876 durch die An-

270

Spule

180 mm

Verbindungs -
/eifangen zum
Gcgenfe/efbn

L

Anschtuß-
'schrauben

fVeicheisen-
membrane■

Stabmagnef (später durch
W. V Siemens ersetzt durch
Hufeisenmagnet)

Bild 2 Schnittzeichnung des Telefons mit Dauermagneten von Graham Bell (1S76)

Wendung eines Dauermagneten so, daß der Fernhörer als Empfänger und
auch als Sender benutzt werden konnte. 1877 gründete er die „Bell
Telephone Company“ und konnte über 3000 Telefone in Betrieb nehmen.
Mit der „Western Union“, die seine Rechte verletzte, einigte er eich auf
einen guten Preis. 1878 erhielt er auch in England und in Deutschland oin
Patent für seine Telefon. ,

Kurz nach dem Tod von Reis schickt Bell einen Bevollmächtigten nach
Friedrichsdorf, um noch lebende Zeugen der Erfindung von Reis zu
sprechen. Danach stritt Bell seinem Vorgänger zwar die Erfindung des

Bild 3

Der Telefon-Fernhörer von Bell, der
sowohl zum Sprechen als auch zum
Hören diente

271

Bild 4

Ein um die Jahrhundert¬
wende in der österrei¬
chischen Monarchie be¬
nutzter Fernsprech¬
apparat, bei dem die Ruf¬
nummer wie bei einer
RegistrierJeasse eingestellt
wird; ein Zählwerk zeigt
die gewählte Nummer

Telefons nicht mehr ab, ließ sich aber nicht daran hindern, den Ruhm
(1880 Volta -Preis für das Telefon) und den geschäftlichen Gewinn der
Erfindung für sich allein in Anspruch zu nehmen.

Eine wesentliche Verbesserung des Telefons gelang durch die Anwen¬
dung des Kohlekörnermikrofons. Damit ließ sich nicht nur die Verständ¬
lichkeit verbessern, sondern auch die überbrückbaren Entfernungen
wurden wesentlich größer. Das Kohlekörnermikrofon erfanden unabhän¬
gig voneinander 1876 der Amerikaner Thomas Alva Edison (1847 bis
1931) und der Engländer David Hughes (1831 bis 1900). Edison , einer der
produktivsten Erfinder der vergangenen 100 Jahre, erhielt in seinem
arbeitsreichen Leben über 1500 Patente. Er war es auch, der die Entwick¬
lung des Telefons durch Zusammenfassung von Sprech- und Hörteil in
einer Armatur und die Einführung eines Übertragers im wesentlichen ab¬
schloß.

Im Gegensatz zum Telegrafen wurde das Telefon von den bestehenden
Telegrafenverwaltungen sehr schnell eingeführt. Durch die Entwicklung
der Großstädte gefördert, entstand das erste Fernsprechamt 1878 in New
Heaven in USA, in Paris 1879, in Berlin 1891.

272

Ing. Heinz Stiehm — DM 2 ACß

Diplome und Conteste
der Funkamateure

Unter dieser Überschrift wurden im Elektronischen Jahrbuch seit 1966
bereits ausführliche Erläuterungen gebracht über Sinn und Zweck der
von den einzelnen Amateurvereinigungen der Welt für bestimmte Lei¬
stungen der Eunkamateure herausgegebenen Diplome. Ebenso wurde
berichtet über die alljährlich etwa zur gleichen Zeit oder auch einmalig
zu besonderen Anlässen veranstalteten Conteste (Wettbewerbe), zu denen
alle Sende- und Empfangsamateure der Erde zur Teilnahme eingeladen
werden. Bei den veröffentlichten Diplomen hatten wir uns zunächst auf
die Bedingungen solcher Diplome beschränkt, die vom Radioklub der DDR
herausgegeben oder von den Eunkamateuren der DDR ohne Gebühren
erworben werden können, insbesondere auf Diplome der Bruderorgani¬
sationen in den sozialistischen Ländern.

Wie die Zahl der Eunkamateure in der DDR ständig wächst, so ist das
natürlich auch in anderen Ländern der Eall. Die DM-Stationen, die häufig
DX-Verkehr, vor allem auf den höheren Frequenzen, durchführen, werden
vielfach QSO-Partner erreichen, die über das erste QSO mit einer DM-
Stätion erfreut sind, und nicht selten kommt die QSL-Karte des DX-
Partners dann nicht nur mit dem Wunsch nach direkter Zusendung der
QSL-Karte des DM, sondern auch mit einem oder mehreren IRC für
diesen Zweck „angeflattert“. Die auf diese Weise erworbenen IRC sollten
die DM-Stationen natürlich für die Bezahlung der von ihnen beantragten
Diplome des Auslands verwenden.

Die Wartezeit bis zur Weiterleitung der Diplomanträge verkürzt sich
dadurch beträchtlich, und Anträge, denen vom Antragsteller die benötigte
Zahl von IRC beigefügt wird, werden sofort weitergeleitet, wenn die
Bedingungen für das Diplom erfüllt sind.

Das IRC-Aufkommen beim Radioklub der DDR entspricht infolge der
großen Aktivität der DDR-Amateure bei weitem nicht dem tatsächlichen
Bedarf, so daß einerseits längere Wartezeiten beim Umtausch von Ge¬
bühren in der Währung der DDR gegen IRC entstehen, andererseits die
Eunkamateure der DDR im eigenen Interesse sich auf wirklich wertvolle
Diplome beschränken sollten. Diesem Ziel dient die nachfolgende

18 Elektronisches Jahrbuch 1971

273

Zusammenstellung einiger Diplome, deren Erwerb wirklich erhebliche
Leistungen der Bewerber voraussetzt, ja, oft jahrelange geduldige und
gezielte Kleinarbeit erfordert. Wir wollen sie kurz ,Kontinentdiplome‘
nennen und, nach Voranstellung einiger Diplome im Weltmaßstab, von
jedem Kontinent das wichtigste und beliebteste erläutern.

Entsprechend der Diplomordnung des BqdioUubs der DDB sind alle
Diplomanträge über die zuständigen Bezirifsdiplombearbeiter zu leiten,
die sie nach Vorprüfung an den zuständigen Bearbeiter des DM-Award-
Bureaus (Diplombüro des Badioklubs der DDR) weiterreichen. Eine Liste
der Bezirksdiplombearbeiter wurde im Elektronischen Jahrbuch 1970
(S. 283/284) veröffentlicht. Lediglich für den Bezirk Halle hat sich
eine Änderung ergeben. Der neue Bezirksdiplombearbeiter des Bezirks
Halle ist

Dietmar Falkenberg — DM 4 ZXH
46 Wittenberg, Hermann-Duncker-Straße 29.

Das Diplom DXCC-DX CENTURY CLUB

Das Diplom wird ausgestellt von der ABBL (American Badio Belay
League) bei Vorlage von Original-QSL-Karten (Fotokopien oder sonstige
Bestätigungen nicht zulässig) für bestätigte Verbindungen mit mindestens
100 Ländern der ARRL-Länderliste. Es gelten alle Verbindungen ab
15.11.1946, jedoch nur Verbindungen mit ortsfesten oder beweglichen
Landstationen. Verbindungen mit Schiffen, auch wenn sie im Hafen vor
A nk er liegen, oder mit Flugzeugen, zählen nicht. Alle Stationen müssen
vom gleichen Rufeeichengebiet, bzw., wenn keine Rufzeichengebiete
existieren, vom gleichen Land aus gearbeitet worden sein. Als Ausnahme
ist zugelassen, wenn eine Station von einem Rufeeichengebiet in ein an¬
deres zieht oder von einem Land in ein anderes, jedoch nur innerhalb eines
Radius von 150 Meilen (240 km). Die Verbindungen können unter unter¬
schiedlichen Rufeeichen getätigt worden sein, allerdings bei gleichem
OP (Lizenzinhaber).

Verbindungen mit DXpeditions-Stationen zählen nur, wenn sie den
normalen Landeskenner benutzen (z.B. ZA 2 AGB); der Landeskenner
als Suffix (z. B. HA 5 AM(ZA) ist nur zulässig in Ländern, wo es keine
normalen Rufzeichen mit dem Landeskenner als Präfix gibt (Beispiel:
F 9 FC/FC). DXpeditions-Stationen aus Ländern, in denen die an¬
sässigen Amateure vorübergehend ihre Tätigkeit einstellen mußten,
zählen während dieser Zeit nicht. Für die DXOO-Wertung müssen DX¬
peditions-Stationen der ARRL ihre Legalität glaubhaft nachgewiesen
haben. Da 'das dem Antragsteller nicht immer bekannt sein kann, emp¬
fiehlt es sich, einige Reservekarten (über 100). einzureichen (die ARRL er¬
kennt nicht alle QSLs an). Geänderte oder gefälschte QSL haben

274

Disqualifikation zur Folge. Bei Verstößen gegen die Amateurmoral kann
das DXCC nachträglich aberkannt werden. Fehlende QSLs können mit
Contest-QSOs nur belegt werden, wenn der Contest von der ARRL ver¬
anstaltet würde. Diese QSOs sind im Antrag mit Contestart und -jahr zu
kennzeichnen.

Es gibt 2 Grunddiplome:

a — cw oder cw/fone gemischt (ohne vorgeschriebenes Mischungsverhält¬
nis)

b— nur fone (einschließlich SSB).

Es gibt keine Mindestrapporte und keine Bandunterscheidungen.

Für je 20 weitere Länder über 100 erhält man einen Endorsement-
Sticker zum Aufkleben; sind bereits über 300 Länder erreicht, für je
5 weitere. Beim nachträglichen Beantragen der Sticker brauchen nicht alle
QSOs erneut aufgeführt zu werden, sondern nur dieErgänzungen (Nummer
des Grunddiploms angeben!). Die QSL-Karten gehen im Original mit zum
Herausgeber und werden gesondert per Einschreiben an den Bewerber
zurückgesendet. Beizufügen ist eine Zusammenstellung der eingereichten
Karten in der Reihenfolge der ARRL-Länderliste mit den üblichen An¬
gaben und der Landesbezeichnung in Englisch. Für SWLs wird das Diplom
DXCC nicht ausgegeben, auch nicht speziell fürreine2 x SSB-Verbindun-
gen (im letzteren Fall gibt es die Ausgabe fone).

Das Diplom selbst ist kostenfrei. Für die Rücksendung der QSL-Karten
müssen jedoch dem Antrag bis zu 120 QSL 12 IRC, für je weitere 20 QSt
zusätzlich 4 IRC beigefügt werden. Für das DXCC gilt die Länderliste
(Stand Mai 1970 siehe 287), die außer dem Landeskenner und der eng¬
lischen Landesbezeichnung gleichzeitig die Zugehörigkeit zu den einzelnen
Erdteilen, zur Amateurfunkzone (CQ-Zone, z. B. für Diplom WAZ, Ein¬
teilung in 40 Zonen, vgl. Faltbeilage Elektronisches Jahrbuch 1967 S. 240)
und zur ITU-Zone /z.B. für Diplom P 75 P, Einteilung in 75 Zonen, vgl.
Faltbeilage Elektronisches Jahrbuch 1968, S. 288) enthält. Diese Angaben
sind für den Erwerb des DXCC zwar nicht erforderlich, machen aber die
Liste zum universell verwendbaren Handwerkszeug des DX-Amateurs.
Außerdem enthält die Liste Anmerkungen über nicht mehr gültige Landes¬
kenner und über die Zählbarkeit alter und neuer Landeskenner für den
Erwerb des DXCC. Die Landeskenner-Zugehörigkeit in dpr Reihenfolge
der Zoneneinteilung 1 bis 75 ist im Elektronischen Jahrbuch 1968, S. 285,
nachzulesen.

Diplom 101 — 101 Länder gearbeitet

Dieses Diplom wird vom RÜA (Radio Club of Argentina) herausgegeben
für Verbindungen mit 101 Ländern entsprechend der ARRL-Länderliste

18*

275

wie beim DXGG. Jedoch zählen für die argentinischen Antftrktisge biete
nur die Landeskenner LU-Z und nicht z.B. VP 8 für Antarotica, South
Georgia, South Orkney, South Sandwich und South Shetland. Für je 10
weitere Länder über 101 hinaus gibt es auf dem Diplom eine besondere
Aufschrift (Endorsement). Im Gegensatz zum DXCG wird, vom Heraus¬
geber des 101 nicht die Einsendung der QSL-Karten verlangt, sondern
lediglich die Einsendung einer bestätigten Liste der vorhandenen QSL-
Karten in alphabetischer Reihenfolge der Landeskenner mit den üblichen
QSO-Daten. Die Gebühr für das 101 beträgt 7 IRC. Für SWLs wird es
nicht ausgegeben.

Diplom WAE — Worked all Europe

Dieses Diplom wird vom westdeutschen DARG (Deutscher Amateur
Radio Glüh) herausgegeben und ist für DM-Stationen auf der Basis
gegenseitiger Vereinbarungen über kostenlosen Diplomaustausch ge¬
bührenfrei. Für das WAE zählen alle bestätigten QSOs mit europäischen
Landstationen ab 1. 6. 1946. Alle QSOs müssen unter dem gleichen Ruf¬
zeichen gearbeitet werden, z.B. DM 2 AGB/p ist nicht gleich DM 2 ACB;
DM 3 BB\DM 2 ACB ist nicht gleich DM 3 BB und auch nicht DM 2
ACB. Das WAE wird ausgegeben entweder nur für cw/ow (Mindest¬
rapport RST 338), nur für fone/fone (Mindestrapport MS 33) oder nur für -
2 x SSB (ohne Mindestrapport).

Es gibt 3 Klassen:

WAE III— 40 Länder und 100 Punkte,

WAE II — 50 Länder und 150 Punkte,

WAE I — 55 Länder und 175 Punkte.

Jedes Land zählt auf den KW-Bändem 3,5/7/14/21/28 MHz je 1 Punkt,
auf den UKW-Bändern je 2 Punkte. Für jedes Land dürfen 4 KW-Bänder
und 1 UKW-Band belegt werden. Die Bänder können je Land unter¬
schiedlich sein. Für ein 5-Band-QSO mit der gleichen Station auf den
KW-Bändem können 5 Punkte berechnet werden. Die QSLs müssen im
Original eingereicht werden und dürfen keine Änderungen oder nach¬
trägliche Zusätze enthalten. Gefälschte QSLs bedeuten Disqualifikation.
Inhaber des WAE. I erhalten zusätzlich eine Anstecknadel.

Die TFAE-Länderliste enthält folgende Länder:

CT 1 - CT 2 - DJ/DK/DL/DM - EA - EA 6 - EI - F - FC - G -
GC — GD — Gl — GM — GM/Shetlands oder I/Triest (bis 31. 3. 57) —
GW - HB oder 4 U1 ITU/Genf- HE/HB 0 - HV - I - IS - IT - LA
— LA/p/JX (Jan Mayen) — LA/p/JW (Spitzbergen, Svalbard) — LA/p/JW
(Bear Isl.)— LX- LZ - M 1/9 A 1 - OE - OH - OK - ON- OY- OZ

276

- PA/PI - PX - SM/SL/SK - SP - SV (Greece) - SV (Rhodos) - SV
(Crete) — TA (europ. Teil) — TF — UA/UV/UW 1--6 — UA (Franz-
Josef-Land) - UB/UT/UY - UC - UN - UO - UP - UQ - UR - YO -
YU— ZA— ZB 1/9 H 1 — ZB 2 — 3 A— 9 S (bis 31. 3.1957) oder OH 0.

£ U1ITU zählt als Land wie HB, für die Punktbereehnung aber ge¬
sondert. Ebenso können als Land entweder 9 8 oder OH 0 gerechnet
werden,- für die Punktbereohnung beide getrennt. Genauso verhält es sich
auch mit OMIShetlands und IjTriest. Für das WAE gibt es besondere
Antragsformulare, die man über den Bezirksdiplombearbeiter anfordern
kann. Die Formulare werden mit Durchschrift ausgefüllt, wobei nur die
Rufzeichen der Stationen in die betreffenden Spalten einzutragen sind.
Die Durchschrift erhält der Antragsteller mit seinen QSL-Karten nach
Prüfung zurück. Für höhere Klassen des WAE brauchen außer der Durch¬
schrift mit Bestätigung der bereits anerkannten nur die ergänzenden
QSL-Karten vorgelegt zu werden. SWLs können das WAE nicht erwerben.

Diplom WAA — Worked all America

Das Diplom WAA wird von der brasilianischen LABRE (Liga de Amadores
Brasileiros de Radio Emissäo) für bestätigte Zweiwegverbindungen mit
mindestens 45 amerikanischen Ländern nach nachstehender Länderliste
ab 15.11.1945 verliehen, wobei ein Mindestrapport von RS 33 bzw.
R8T 338 Bedingung ist. Alle QSOs müssen vom gleichen Land aus ge¬
tätigt worden sein (QTH-Wechsel innerhalb von 240 km erlaubt). Die
QSL-Karten sind mit einer Liste der getätigten Verbindungen in der
Reihenfolge der nachstehenden Länderliste vorzulegen; Die Liste soll
die üblichen QSO-Daten enthalten. Die Gebühr für das WAA beträgt
13 IRC. Für SWLs wird es nicht ausgegeben.

WAA -Länderliste:

KL 7 - CE 7 Z/LU-Z/VP 8 (Antarctica) - LU - VP 7 - VP 6 - VP 9
- CP- PY- VP 3- VP 1- VE- KZ 5- ZF 1/VP 5 (Caiman)- CE-
FO 8 (Clipperton) - TI 9 - HK - TI - CM/CO - HI - CE 0 (Easter
Isl.) - HC — VP 8 (Falkland) - FY 7 - HC 8 (Galapagos) - OX -
FG 7 — KG 4 - TG - HH - HR - VP 5/6 Y 5 (Jamaica) - VP 2 (Lee-
ward)- FM7— XE- PZ- PJ- VO- YN- HP-ZP-OA-KP4 —
FP 8 — YS - VP 8 (South Georgia) - LU-Z/VP 8 (South Orkneys) -
VP 8 (South Sandwich) - LU-Z/VP 8 (South „Shetland) - KS4-
VP 4/9 Y 4 - -VP 5 (Turks u. Caioos) - K/W - CX - YV - KV 4 -
VP 2 (Windward).

277

Diplom — Worked all Asian Award

Bei den Diplomherausgebem des asiatischen Kontinents überwiegen bei
weitem japanische Clubs, die für den Erwerb ihrer Diplome Verbindungen
mit ihren Mitgliedern fordern. Deshalb wurde als Kontinentdiplom für
Asien das von Seibundo, Ltd., herausgegebene Diplom ausgewählt. Um es
zu erwerben, sind bestätigte Verbindungen mit den japanischen Distrik¬
ten JA l---JA 0 und weiteren 20 beliebigen asiatischen Ländern nach
der ARRL-Länderliste erforderlich, insgesamt also 30 Verbindungen.
Eingereicht werden müssen eine bestätigte Liste der vorhandenen QSL-
Karten und eine Gebühr von 10 IRC. SWLs können auch dieses Diplom
nicht erwerben.

Diplom AAA — AU Afriea Award

Für dieses Diplom sind die bestätigten QSOs mit je einer Station aus den
Distrikten ZS 1---ZS 9 und weiteren 25 beliebigen Ländern des afri¬
kanischen Festlands ab 1. 11.1945 zu arbeiten, entweder nur in cto oder
nur in fone, mit einem Mindestrapport von BST 338 bzw. RS 33. Sta¬
tionen auf afrikanischen Inseln zählen für dieses Diplom nicht. Erforder¬
lich sind eine bestätigte Liste der vorhandenen QSL-Karten und eine
Gebühr von 10 IRC.

Es gilt die nachstehende Länderliste, von der jeweils entweder der alte
oder einer der neuen Landeskenner gewertet werden kann. Erforderlich
sind insgesamt 34 Präfixe, wobei die Kenner ZS 1 bis ZS 9 obligatorisch
enthalten sein müssen. SWLs können das Diplom nicht erwerben.

AAA -Länderliste:

FA/7 X - CB 6 — ST - ZS 8 — ZS 9 — OQ 5/9 Q 5/9 U5/9 X 6 -
VQ 6/6 0 2— FE 2/TJ 8 — MD 5/SU — IG/MD 3/MI 3/Ml ß/ET 2/ET 3
(Eritrea) — ET 2/ET 3 (Ethiopia) — FQ 8/TL 8/TN 8/TR 8/TT 8 —
CN (Fr. Morocco)/CN 8/CN 9 — FL — FF 4,5,6,7,8,9/TU 2/TY 2/
XT2/ 5T5/6 W8/6 U7/7 Gl - ZD4/FF8 (Ghanai)/9G1 - ZD5/
ZD3-15/MD 4/MS 4/6 Ol/- VQ4/5 Z 4 - EL - MI (Libya)/5 A _
CR 7 — ZD 2/5 N 2 — VQ 2/ 9 J 2 — ZD 6/7 Q 7 — CR 5 — ZD 1/ 9 L 1 —
ZS 3 — ZE — BA 9/EA 0 - ZS 7 - CN 1/EK/CN 2 (Tangier) - VQ 3/
5 H 3- FD 8/FD 3/5 V4- FT 4/3 V 8 - VQ 5/ 5 X 5 - ZS 1, 2,4, 5, 6.

Diplom WAP — Worked all Paziflc

Dieses Diplom wird von der KZ ART (New Zealand Association of Radio
Transmitters) herausgegeben. Erforderlich sind bestätigte QSOs mit
mindestens 30 Ländern Ozeaniens und des Pazifik ab November 1945.

278

Der geforderte Mindestrapport ist RS 33 bzw. RST 338 . Es werden nur
Landstationen gewertet. Rufzeiohenwechsel des Antragstellers im gleichen
Land und QTH-Wechsel im Umkreis von 240 km sind zulässig. Geänderte
QSL-Karten bedingen die Disqualifikation. Das Diplom kann in civ, in
fone oder auoh in gemischten Betriebsarten erworben werden. Wurden
sämtliche 30 Länder in fone gearbeitet, dann gibt es einen besonderen
Aufdruck auf dem Diplom. Erforderlich sind die QSL-Karten und eine
Liste der gearbeiteten Stationen in der Reihenfolge der nachstehenden
Länderliste mit den üblichen QSO-Daten sowie eine Gebühr von 8 IRC.

BM.P-Länderliste:

CR 8/10 (Timor) — DU — FB 8 (Adelie) — FK 8— FO 8 (Fr. Oceanien,
Tahiti) - FU 8/YJ _ FW 8 - JZ 0 - KB 6 - KC 6 (Carolines) -
KC 6 (Palau) - KG 6 (Marianas, Guam) — KG 6 i—KH 6—KJ—KM 6
— KP 6 — KS 6 — KW 6 — KX6 - PK 1,2, 3, - PK4 - PKS -
PK 6 - VK (Australien) - VK 2 (Lord Howe Isl.) - VK 4 (Willis Isl.) —
VK 9 (New Guinea) — VK 9 (Norfolk) — VK 9 (Papua) — VK 9 (Cocos) —
VK 9 (Christmas Jsl.) — VK 9 (Nauru) — VK 0 (Maquarie IsL) — VR 1
(Gilbert) - VR 1 (Phönix) - VR 1 (Ellice) - VR2—VR3—VR4-
VR 5— VR 6 — VS 4— VS 5 — ZC 5 (Brit. North Borneo) — ZK 1 (N.
Cook Isl.) — ZK 1 (S. Cook Isl.) — ZK 2 - ZL (New Zealand) — ZL 1
(Kermadeo) — ZL 3 (Chatham Isl.) — ZL 4 (Auckland Isl.) — ZL 5 (Ant-
arctica) — ZM 6/5 W 1 — ZM 7.

279

Sind Sie QRV? Sind Sie QRV? Sind Sie QRV? Sind Sie QRV?

Für den Hnggy-Rundspruch an alle:

Gönn dir eine Vita-Brause,
mach erst mal ‘ne Sendepause!

Denn, wie immer an dieser Stelle
und auf derselben heit’ren Welle
nimmt der Elektronenrabe das Wort
und schickt seine Schlager von Ort zu Ort!

Der Aufschläger

Meier will an Müller etwas verkaufen.

„Was soll’s denn kosten“, fragt Müller den Meier.
„Einhundertzwanzig Mark!“ antwortet Meier.

„Einhundertzwanzig Mark für das alte, zerlatschte Ding? Das ist ja
Betrug! Seit .wann arbeitest du denn mit solchen Aufschlägen?“
„Seitdem ich Leser des FUNKAMATEUR bin!“

„Naja, da verkaufen Elektronikamateure ihre Transistoren auch mit
mehr als hundertfünfzig Prozent Aufschlag!“

Der Funkschlager

Treffen sieh zwei und reden über dies und das.

„Unser Bürgermeister ist auf Draht. Der spricht jetzt jeden Tag mit
Tausenden Bürgern unserer Stadt.“

„Worüber denn?“

„Über die neue Stadtfunkanlage.“

280

Der Fehlschlager

Sind der Lektor
und sein Korrektor
außer Band und Band,
erscheint im Text
ein Filter für Sand.

(In der Amateurreihe eleetronica, Band 91, , Landfilter“ statt „Band¬
filter“)

Der Erfolgsschlager

Huggy, Huggy, hurra!

Ein Anfang ist dal

Der von mir oft kritisierte Deutsehe Fernsehfunk hat sich die Kritik
zu Herzen und meine Vorschläge in seine Sendereihe „Freizeit-Magazin“
aufgenommen. Somit sind nicht nur immer die Film-, sondern erstmals
auch die Elektronikamateure ins Bild gekommen. Fortsetzung folgt.
Hoffentlich.

Der Tiefschlager

Hat der Funkamateur abends mal keinen Wellenhunger und deshalb
sendefrei, verspürt er vielleicht den Wunsch, einem Spannungsabfall vor¬
zubeugen und ein Kontaktfeld aufzusuchen. Dort findet er die verschie¬
densten Formen des Wackelkontaktes. Schnell muß er sich in eine gewisse
Hochspannung versetzen, die dann nach zweckmäßiger Abtastung zu
einem Anschluß, manchmal sogar zu einer dauerhaften Verbindung
führt. Selbstverständlich muß auf eine entsprechende Anpassung geachtet
werden. Bei Unterspannung können unberechenbare Widerstände auf-
treten. Vorsicht ist bei einer Bauschspannung geboten. Hier ist der Ein¬
satz eines Umformers angebracht, um eine Kapazität mit hoher Belast¬
barkeit wieder herzustellen.

Kurzwellige oder auf Oberfläohenwellenlänge geführte Kontakte
können zun Brechung des Scheinleistungsverhältnisses führen, und ver¬
stimmt verläßt der Amateur das Tanzvergnügen..

Der Paletten-Schlager (im Wandel der Zeit)

Palette, ursprünglich Gebrauchsgegenstand des Malers zum Anrühren
und Mischen der Farben;

heute vielseitiges Stilmittel zur Verhunzung der deutschen Sprache, z. B.
Palette der Töne, Palette der angebotenen Damenstrümpfe, Palette der
Bonbonproduktion;

jetzt auch: Palette der Funkamateure.

(Siehe Elektronisches Jahrbuch 1970, S. 281, Stiehm: Diplome und Con-
teste)

281

Der Suchschlager

Ein zauberhafter Schlager. Ein Converter, der zwar ein Converter ist und
bleibt, der aber nicht bleibt, weil er verschwindet. Mit einer Tarnkappe.
Kurzbezeiohnung: UHF Transistor-Converter Tarner. Noch gibt es ihn
nicht, nooh wird er gesucht im FUNKAMATEUR, Heft 9/69, Seite 466.

Der Preisschlager

234 gültige Einsendungen erhielt mein Huggy-Büro auf die Preisaus¬
schreibungsfrage aus dem Elektronischen Jahrbuch 1970. Einige Leser
waren wohl der Meinung, der 1. April 1970 sei kein Einsendeschlußtag,
sondern der bekannte Aprilscherz gewesen. Da ich mir aber derartige
Seherze unter mein Gefieder kneife, war dem nicht so, und es konnten die
vielen später eingegangenen Lösungskarten nicht gewertet werden. Der
Erwähnung wert ist sicherlich auch die Tatsache, daß der jüngste Ein¬
sender 11 Jahre alt ist und der älteste 76.

Als richtige Lösung wurde gewertet, wenn u. a. nachstehende Gesetze
bzw. Anordnungen genannt wurden:

Amateurfunkordnung

Funk-Entstörordnung

Gesetz für Post- und Femmeldewesen

Modellfunkordnung

Deutsche Bauordnung

TGL/VDE

282

Und das sind die Preise nnd die Sieger:

1. Preis (Transistorgerät und für 25,— Mark Bücher aus dem DMV)

Uffz. Karl-Heinz Meiner, 76 Cottbus, PSP 6101 C

2. Preis (Bücher für 75,— Mark aus dem DMV)

Klaus-Dieter Spreu, 8231 Seifersdorf Nr. 38

3. Preis (Bücher für 50,— Mark aus dem DMV)

K.-H. Winter, 212 Ueckermünde, Ernst-Thälmann-Str. 3

4. bis 10. Preis (jeweils Bücher für 25,— Mark aus dem DMV)

■ Harald Schönfeld, 1832 Premnitz, Liebigstr. 9

Thomas Hippier, 7302 Hartha, Gabelsbergerstr. 49
Bernd Dietz, 9533 Wilkau-Haßlau, Martin-Hoop-Str. 4
Jürgen Märkert, 1631 Mellensee, Friedenstr. 18,

Dieter Altschaffel, 4323 Ermsleben, Wassertor 3
Michael Keck, 49 Zeitz, Hauptstr. 67
U. Mahrholz, 7705 Lauta, Arndtstr. 22

Damit kommen wir zum nächsten

Preisausschreiben

Für die richtige Beantwortung der diesjährigen Preisfrage werden
wiederum wertvolle Preise ausgesetzt. (Preisfrage siehe beiliegende
Karte.)

Das war’s wieder einmal für dieses Jahr und dieses Mal. Ich danke
allen, die mir und meinen Mitarbeitern Grüße übermittelten. Damit bin
ich am Ende der Durchsage.

Ihr Huggy

Moderator der Sendung: Hans-Werner Tzschichhold

283

Kleines Lexikon
für den Newcomer

Drahtnachrichtenverbindungen — Verbindungen, die mit Feldkabel, mit
festen Kabeln oder Leitungen hergestellt werden. Drahtnachrichtenver¬
bindungen kommen als Telefon-, Femsohreib-, Fototelegrafie- und Fem-
sehverbindungen vor. Drahtnachrichtenverbindungen lassen eine relativ
gedeckte Nachrichtenübertragung zu, zeichnen sich durch hohe Über¬
tragungsqualität aus und sind unabhängig von der Tages- und Jahreszeit
sowie von atmosphärischen Störungen.

Funkgegenwirlc/ung — Maßnahmen, die auf die Verhinderung oder den
erschwerten Einsatz gegnerischer funktechnischer Mittel gerichtet sind.
Funkgegenwirkung wird in erster Linie durch Erzeugen aktiver
und passiver Funkstörungen, durch Soheinziele, durch funktechnische
Tarnung sowie durch den Einsatz störgeschützter funktechnischer Mittel
und Systeme realisiert.

Funkstörungen — Funksignale, die den Betrieb funktechnischer Mittel
erschweren oder gänzlich unterbrechen, die die Eindeutigkeit und Qualität
der gehörten Zeichen stören, die Bildausfall bei Femseh- und Funkme߬
geräten verursachen, Femsehreibsignale verzerren usw. In Abhängigkeit
davon, wie die Störungen entstehen, kann man natürliche und organi¬
sierte (künstliche) Störungen unterscheiden. Am gefährlichsten sind
organisierte Funkstörungen, die von speziellen Störstationen des Gegners
mit dem Ziel ausgestrahlt werden, die Funkverbindungen und damit die
Führung der Truppen zu unterbrechen.

Gerichtete Funksendungen — Übertragung von Funksignalen in einer
bestimmten Richtung mit speziellen Richtantennen. Wird hauptsächlich
mit dem Ziel angewendet, die Reichweite der vorhandenen Sendeanlage
zu erhöhen.

Halbduplex — 2seitige Femsohreib- oder Funkverbindung bei der
auf jeder Teilnehmerseite der Übergang von Senden auf Empfang und
umgekehrt automatisch erfolgt. Die empfangende Stelle (Teilnehmer)
kann] die sendende Stelle unterbrechen und selbst mit der Sendung be¬
ginnen.

284

Infrarottechnik — Geräte unterschiedlichster Bestimmung, bei denen die
Strahlen des unsichtbaren infraroten Bereichs ausgenutzt werden. Infra¬
rotgeräte im militärischen Bereich können in 3Gruppen eingeteilt werden:

— Wärmepeilgeräte, Zielsuchköpfe von Baketen auf Infrarotbasis u.ä.,

— Infrarot-Fotogeräte,

— Nachtsichtgeräte (für Nachtsicht, für Aufklärungszwecke, für das
Zielen, für das Führen von Kfz. usw.).

Infrarotgeräte werden in den Streitkräften für die Zielauffassung und
für andere Objekte, für das Heranleiten von Vernichtungsmitteln an die
Ziele sowie zur Beobachtung und zur Nachrichtenübertragung eingesetzt.

Kodierung — Ersetzen des offenen Textes durch festgelegte Bezeich¬
nungen (einzelne Wörter, Buchstaben, Ziffern usw.) für die Übertragung
geheimzuhaltender Angaben auf technischen Nachrichtenmitteln mit Hilfe
spezieller Tabellen.

— In der Funktechnik Übertragung von Informationen mit bestimmten
Signalen, deren Charakteristik sich von der Trägerfrequenz, der Im¬
pulszahl usw. unterscheidet.

Nachrichtensystem — Gesamtheit der Nachrichtenknoten, Stationen und
Leitungen, die sämtliche Führungspunkte verbinden, mit dem Ziel eine
mobile, ununterbrochene und gedeckte Truppenführung im Verlauf des
Gefechts sioherzustellen. Das Nachrichtensystem muß dem System der
Führungspunkte, insbesondere im Gefechtsverlauf entsprechen.

Organisation der Nachrichtenverbindungen — Maßnahmen, die die Aus¬
arbeitung der erforderlichen Unterlagen, die Verteilung der Kräfte und
Mittel sowie die Bestimmung ihres Einsatzes zum Zweck der Sicher¬
stellung einer ununterbrochenen Führung der unterstellten Einheiten und
Verbände im Gefecht zum Ziel haben. Nachrichtenverbindungen sind das
wichtigste Mittel, die Führung der unterstellten Einheiten im Gefecht zu
gewährleisten. Verlust der Nachrichtenverbindung führt zum Verlust der
Führung.

SchaUnachrichtenverbindung unter Wasser — Telegrafie- oder Telefonie¬
unterwasserverbindung im Schallbereioh. Diese Art der Nachrichten¬
verbindung wird zwischen U-Booten im getauchten Zustand oder zwischen
U-Booten und Überwasserschiffen hergestellt.

285

Ing. Max Juchheim 63 Ilmenau

Heinrich-Heine-Straße 6

Elektronische Zeitrelais WP
für kurze und lange Zeiten ■
Treppenhaus-Automaten WP •
Schutzgasschaltröhren mit Sprungfeder¬
charakteristik bis 2A im Öffner- und
Schließer- u. Wechslerprinzip-
Kontaktthermometer ■

Tabellenanhang

Länderliste

Ing. Heinz stiehm — hm 2 AOB für den DX-Amateur

(Stand Mai 1970)

In der nachstehenden Liste bedeuten die Abkürzungen EU = Europa, NA = Nord¬
amerika, SA = Südamerika, AF = Afrika, AS = Asien, 0 = Ozeanien (Australien
und die diesen Erdteil umgebende Inselwelt), AN = Antarktis; die Schreibweise
der Ländernamen entspricht dem Funkamateurgebrauch.

Landesken ner/ Land

Erdteil/CQ-Zone

ITU-Zone

A 2 Botswaffi (ZS 9)

AF/38

57

AC3 Sikkim

AS/22

41

AO 4 Tibet

AS/23

42 (westl. 90° 0)

43 (östl. 90° 0)

AC Bhutan

AS/22

41

AB East Pakistan

AS/22

41

AP West Pakistan

AX siehe VE

AS/21

41

BV Formosa

AS/24

44

BY China

AS/23 westl. Teil

33 (nördl. 43° N)

24 östl. Teil

42 (westl. 90° 0)

(vgl. Faltbeilage

43 (zwischen

EJ 1967)

90° und 110° 0)

44 (östl. 110° 0)

C 2 Nauru Island (VE 9)

0/31

65

C 3 Andorra

EU/14

27

C 9 Manchuria

AS/24

33 (westl. 135° 0)

(zählbar bis 15. 9.1963)

34 (östl. 135° 0)

CE Chile (XQ)

CE 9 AA-AM siehe VP 8

CE 9 AN-AZ siehe VP 8

SA/12

14 (nördl. 40° S)
16 (sttdl. 40 °S)

CE 0 A Easter Island

0/12

63

CE 0 X San Felix Island

0/12

14

CE 0 Z J. Femandez Archipel

SA/12

14

CN 2 Tanger (EK)

(zählbar bis 3. 6.1960,

AF/33

37

danach zu CN 8)

CN 8 Morocco

AF/33

37

CN 9 siehe CN 8

CM, CO Cuba

NA/08

11

CP Bolivia

SA/10

14

CR 4 Cape Verde Islands

AF/35

46

CR 5, 3 Portuguese Guinea

AF/35

46

287

Landeskenner/Land

Erdteil/CQ-Zone ITU-Zone

CR 5 Principe & Sao Thom6

AF/36

47

CR 6 Angola

AF/36

62

CR 7 Mozambique

AF/37

63

CR 8 Damao, Diu
(zählbar bis 81. 12. 1961)

AS/22

41

CR 8 Goa (zählbar bis 31.12.1961)

AS/22

41

CR 8, 10 Port. Timor

0/28

64

CR 9 Macao

AS/24

44

CSS siehe CT 3

CT 1 Portugal

EU/14

37

CT 2 Azores (CS 3)

EU/14

36

CT 3 Madeira

AF/33

36

CW, CX Uruguay

SA/13

14

DC, DI, DJ, DK, DL Western Germany RU/14

28

DM German Democratic Kepublic
(für DXCC zählbar
wie DC, DI, DJ, DK, DL)

EU/14

28

DU, DX PhUippine Islands

0/27

60

DA Spain

EU/14

37

EA 6 Balearic Islands

EU/14

37

EA 8 Canary Islands

AF/33

36

EA .9 Spanish Morocco

AF/33

37

EA 9 Ifni

(zählbar bis 12. 5. 1969,
danach wie CN 8)

AF/33

37

EA 9 Bio de Oro

AF/33

46

EA 0 Spanish Guinea (siehe 3 0)

46

EI Bep. of Ireland

EK siehe CN 2

EU/14

27

ED Liberia (5 L, 5 LZ)

AF/85

46

EP Dan

AS/21

40

ET 2 Eritrea

AF/37

48

(Zählbar bis 14.11.1962,

• danach wie ET 3)

ET 3 Ethiopia

AF/37

48

F France

EU/14

27

F/FC Corsica

FA siehe-7 X 2, 3, 0

EU/15

28

FB 8 W Crozet Island

AN/39

68

FB 8 X Kerguelen Islands

FB 8 Y siehe VP 8

AN/39

68

FB 8 Z Amsterdam & St. Paul

FB 8 siehe 5 B 8

FB 8 siehe FH 8

AN/39

68

FB 8 siehe FB 7 T

FD siehe 5 V, 5 VZ

FE 8 siehe T J

FF Fr. West Africa

AF/35

46

(zählbar bis 6. 8. 60,
danach in Republiken
aufgeteilt)

FF 4 siehe TU
FF 7 siehe 6 T
FF 8 siehe TY
FF 8 siehe TZ

288

Landeskenner/Land

firdteil/CQ-Zone Il?U-Zon6

FF 8 siehe XT

FF 8 piehe 5 ü 7

FF 8 feiehe 6W8

FG 7 Guadeloupe

FH 8 Comoro Island (FB 8)

FI 8 Frenehlndochina
(zählbar bis 20.12.1950)

FK 8 New Caledonia
FL 5, 8 French Somaliland
FM 7 Martinique
FN French India
(zählbar bis 31.10.1954)

FO 8 Clipperton Island
FO 8 French Oceania
FO 8 M Maria Theresa Reef
FP 8 St. Pierre <fc Miquelon
FQ 8 French Equat. Africa
(zählbar bis 10. 8.1900,
danach in Republiken aufgeteilt)

FQ 8 siehe TL
FQ 8 siehe TN
FQ 8 siegle TR
FQ 8 siehe TT
FR 7 Reunion
FR7/G Glotfoso Island
FR 7/1, FR 7/E Jüan de Nova,
Bassas da India
und Europa
FR 7/T Tromelin (FB8)

FS 7 St. Martin

Fü 8 siehe YJ

FW 8 Wallis & Futuna

FY 7 French Guiana & Inini

G, GB England

GC Guernsey Islands

GC Jersey Island

GH Isle of Man

Gl Northern Ireland

GM Scotland

GW Wales

HA, HG Hungary

HB Switzerland

HB 0 Liechtenstein (HE)

HC Ecuador

HC 8 Galapagos Island

HE siehe HB 0

HG siehe HA

HH Haiti

HI Dominican Rep.

HK Colombia (5 J)

HK 0 Bajo Nuevo
HK 0 Malpelo 4
HK 0 S. Andres, Providence

NA/08

11

AF/39

53

AS/26

49

0/32

50

AP/37,

48

NA/08

11

AS/22

41

NA/07

10

0/32

03

0/32

03

NA/06

9

AP/36

46 (westl. Teil
außer jetz. Gebiet
TL, TN, TR, TT)

47 (jetz. Gebiet TL,
TN, TR, TT)

AP/39

53

AP/39

53

AP/3 9

53

AP/39

53

NA/08

11

0/32

62

SA/09

12

EU/14

27

EU/14

27

EU/14

27

EU/14

27

EU/14

27

EU/14

27

EU/14

27

EU/16

28

EU/14

27

EU/14.

27

SA/10

12

SA/10

12

NA/08

11

NA/08

11

SA/09

12

SA/09

11

SA/09

12

SA/07

11

19 Elektronisches Jahrbuch 1971

289

Landeskenner/Land

Erdteil/CQ-Zone ITTJ-Zone

HK 0 siehe KS 4 B
HL, HM Korea
HO, HP Rep. Panama
H Q, HR Honduras
HS Thailand
HT siehe YN
HV Yatican
HZ Saudi Arahia (7 Z)

I, IT Italy (IA, IP, IR, IZ)

I Triest (zählbar bis 31. 3..1957)

I 5 Italian Somali
(zählbar bis 30. 6.1960)

IA, IP, IR siehe I
IS 1 Sardinia
IZ siehe I

JA Japan (JH, JR, KA)

.TD 1 Orgaeawara Island &Minami
Torishima
JT 1 Mongolia

JW Svalbard (LA/P)

JX Jan Mayen (LA/P)

JY Jordan

JZ 0 Neth. New Guinea
(zählbar bis 30. 4.1963)

K siehe W
KA siehe JA

KB 6 Baker, Howland & American
Phoenix

KC 4 siehe YP 8
KC 4 Navassa Island
KC 6 Eastem Carolines
KC 6 Western Carolines
KG 1' siehe OX
KG 4 Guatanamo Bay
KG 6 Guam

KG 6 Marcus Island (siehe JD 1)

KG 6 Mariana Island

KG 6 I Bonin & Volcano (siehe JD 1)

KH 6 Hawaiian Island

KH 6 Kure Island

KJ 6 Johnston Island

KL 7 Alaska

KM 6 Midway Island
KN siehe W
KP 4 Puerto Rico
KP 6 Palmyra, Jarvis
KR 6, 8 Ryukyu Island
KS 4 Swan Islands

KS 4 B Serrana Bank & Roncador Cay
(HK 0)

KS 6 American Samoa
KV 4 Virgin Islands
KW 6 Wake Island

AS/25

44

NA/07

1.1

NA/07

11

AS/26

49

EU/15

28

AS/21

39

EU/15

28

EU/15

28,

AF/37

48

EU/15

28

AS/25

45

0/27

45 Org. Isl. 64 Min.
Toc.

AS/23

32 (westl. 110° O)

33 (östi. 110° O)

EU/40

18

EU/40

18

AS/20

39

AS/28

51

0/31

61

NA/08

11

0/27

64

0/27

64

NA/08

11

0/27

64

64

0/27

64

45

0/31

61

0/31

61

0/31

61

NA/01

1 (westl. 142° W)

2 (östl. 142° W)

0/31

61

NA/08

11

0/31

61

AS/25

45

NA/07

11

NA/07

11

0/32

62

NA/08

11

0/31

65

290

Landeskenner/Land

Erdteil/CQ-Zone ITU-Zone

KX 6 Marshall Island
KZ 5 Canal Zone i
LA Norway (LI, LJ, LG)

LA siehe YP 8
LA/P siehe JW
LA/P siehe JX
LA/P siehe 3 Y 0
LH 4 siehe 3 Y 0
LI, LJ, LG siehe LA
LU Argentinia

LU-Z siehe VP 8
LX Luxembourg,

LZ Bulgaria
1 siehe 9 A 1
MP 4 B Bahrein
MP 4 M siehe VS 9 0
MP 4 Q Quatar
MP 4 T Trucial Oman
OA Peru 3K, 4T
OD 5 Lebanon (1/3)

OE Austria
OF siehe OH
OG siehe OH
OH Finland (OF, OG, Ol)

OH 0 Aland Islands

Ol Biehe OH

OJ 0 Market Reef

OK, OL, OM Czeehoslovakia

ON Belgium

OQ 5, 0 siehe 9 Q 5

OR 4 siehe VP 8

OX Greenland (KG 1, XP)

OY Faroe Islands
OZ Denmark

PA Netherlands (PD, PE, PI)

PD siehe PA
PE siehe PA
PI siehe PA
PJ Xeth. AntiUes
PJ 2 M, S Sint Maarten
PK siehe YB

PK 1, 2, 3 Java (zählbar bis 30. 4. 63)
PK 4 Sumatra

(zählbar bis 30. 4.1963)

PK 5 Borneo
(zählbar bis 30. 4.1963)

PK 6 Celebes & Molucca
(zählbar bis 30. 4. 1963)

PX siehe C3
PY Brazil (ZV-ZZ)

PY 0 Fernando de Xoronha

PY 0 Trinidade & Martim Vaz Island

0/31

65

NA/07

11

EU/14

18

SA/13

14 (nördl. 40° S)
16 (südl. 40° S)

EU/14

27

EU/20

28

AS/21

39

AS/21

39

AS/21

39

SA/10

12

AS/20

39

EU/15

28

EU/15

18

EU/16

18

EU/14

18

EU/15

28

EU/14

27

NA/40

5 (südl. 80° X)

75 (nördl. 80° N)

EU/14

18

EU/14

18

EU/14

27

SA/09

12

SA/09

11

AS/28

54

AS/28

54

AS/28

54

AS/28

54

SA/11

13 (nördl. 16° 30'
15 (südl. 16° 30' 5

SA/11

13

SA/11

15

19*

291

Landeskenner /Land

PY 0 St. Peter & St. Pauls Rock
PZ 1 Surinam
SK siehe SM
SL siehe SM
SM Sweden (SK, SL)

SP Poland
ST 2 Sudan

STJ Egypt •

SV Greece (SX)

SV Crete
SV Dodecanese
SX siehe SV
TA Turkey (TC)

TC siehe TA
TF Tceland
TG Guatemala
TI Costa Rica
TI 9 Cocos Island
TST Cameroons (FE 8)

TL 8 ■ Centr. Air. Rep.

(zählbar ah 13. 8.1960)

Erdteil/CQ-Zone ITU-Zone

SA/11

13

SA/09

12

EU/14

18

EU/15

28

AF/34

47 (westl. 30° 0)

48 (östl. 30° 0)

AF/34

38

EU/20

2.8

EU/20

28

EU/20

28

EU/AS/20 ,

39

EU/40

17

NA/07

11

NA/07

11

NA/07

11

AF/37

47

AF/36

.47

TN 8 Congo Rep.

AF/36

47

(zählbar ah 15. 8.1960)

TR 8 Gabon Rep.

AF/36

47

(zählbar ab 17.8. I960)

TT 8 Chad Rep.

AF/36

47

(zählbar ab 11.8.1960)

TU Ivory Coast

AF/35

46

(zählbar ab 7. 8.1960)

TY Dahomey Rep.

AF/35

46

(zählbar ab 1.8.1960)

TZ Mall Rep.

(zählbar ab 20. 6. 1960)

AF/36

46

UA 1 —6 Europ. Russ. SFSR
(UK, UN 1, UV, UW 1 -6)

EU/16

19 (zwischen 60°
und 80° N und
westl. 50° O)

20 (zwischen 60°
und 80° N und
ösil. 50° O)

29 (siidl. 60° N und
westl. 50° O)

UA 1 Franz-Josei-Land

EU/40

75

UA 1 siehe VP-8

UA 2 Kaliningradsk (TJK 2F)

EU/15

29

TJA 9 — 0 Asiatic Russ. SFSR

AS/17 (westl.

20 (zw. 60° und

(TJK, UV, UW 9-0)

Teil)

AS/18 (mittl. .

80° N und westl.

75° 0)

21 (zwischen 60°

Teil)

AS/19 (östl. Teil) '
(vgl. Faltbeilage
EJ 1967)

und 80° N und
zwischen 75° und
90°0)

22 (zwischen 60° und
80° N und zwischen
90° und 110° O)

292

Landeskenner/Land Erdteil/CQ-Zone ITTJ-Zone

23 (zwischen 60° und
80° N und zwischen
110° und 186° 0)

24 (zwischen 60° und
80° N und zwischen
136° und 155° 0)

25 (zwischen 60° und
80° N und zwischen
155° und 170° 0)

26 (zwischen 60° und
. 80° N und östl.

■DB 5 Ukraine (UK 5, DT 5, UY 5)
DC 2 White Buss. SSB (UK 2)

UD 6 Azerbaijan (DK 6)

UF 6 Georgia (UK 6)

DG 6 Armenia (DK 6 G)

DH 8 Turkoinan (UK 8 H)

UI 8 Uzbek (UK 8)

UJ 8 Tadzhik (UK 8)

UK 1 siehe UA 1 - 6
UK 2 A.C, I, L, 0,8,W siehe UC 2
UK 2 B, 0 siehe UP 2
UK 2 F siehe UA 2
UK 2 G, Q siehe UQ 2
UK 2 ... siehe UB 2
UK 3, 4 siehe UA 1 - 6
UK 6 O siehe UO 5
UK 5 ... siehe UB 5
UK 6 C, D, K siehe UD 6
UK 6 E, H, I, J, L, P, U, W, X, Y
siehe UA 1 — 6
UK 6 F, O, V siehe UF 6
UK 6 G siehe UG 6
UK 7 siehe UL 7

UK 8 A, C, D, F, G, I, L, 0, T, U, Z

170° O)

30 (stidl. 60° N und
weBtl. 76° 0)

31 (stidl. 60° N und
zwischen 75° und
90° O)

32 (siidl. 60° N und
zwischen 90°. und
110° O)

33'(siidl. 60° N und
zwischen 110° und
135° O)

34 (südl. 60° N und
östl. 185° O, ein-
schl. Sachalin und
VladiYOstook, außer
Kamtschatka und
Kuril)

35 (Kamtschatka
und Kuril)

EU/16

29

EU/16

29

AS/21

29

AS/21

29

AS/21

29

AS/17

30

AS/17

30

AS/17

30

293

Landeskenner/Land Erdteil/CQ-Zone ITU-Zone

siehe ÜI 8
TJK 8 H siehe UH 8
UK 8 J, E siehe UT 8
UK 8 H, N siehe UM 8
UK 9, 0 siehe UA 9—0

UL 7 Kazakh (UK 7)

UM 8 Kirghiz (UK 8)

UN 1 siehe UA 1-6
(separat zählbar bis 80. 6.1960)
UO 6 Moldavia (UK 6 O)

UP 2 Lithuania (UK 2)

UQ 2 Latvia (UK 2)

UE2 Estonia (UK2)

UT 5 siehe UB 6
UV 1-6 siehe UA 1-6
UW 1—6 siehe UA 1-6
UW 9 — 0 siehe UA 9 — 0
UY 6 siehe UB 5
VE Canada (VO, 3 B, 3 C)

(siehe Fußnote bei 3 B, 3 0)

VK Australia (einschl. Tasmania) (AX)

VK Lord Howe Island
VK 4 .WUlis Island
VK 9 Nauru Island siehe C 2
VK 9 A-M Papua Terr.

VK 9 A-M Terr. of N. Guinea
VK 9 N Norfolk Island
VK 9 X Christmas Island (ZC 3)
VK 9 Y Cocos Island
VK 0 siehe VP 8

AS/17

30

AS/17

31

EU/16

29

EU/15

29

EU/15

29

EU/15

29

NA/01 (Yukon)

2 (VE 6, 7, 8,
südl. 60° N und
östl. 142° W,
Alexander-Archipel
und Gebiet um
Juneau)

NA/02 (Quebec

3 (VE 3, 4, 5, 8,

und NW-Prov)

südl. 80° N und
zwischen 90° und
110° W)

NA/03 (Brit.

4 (VE 2, südl. 80° N

Kolumbien)

und zwischen 70°

NA/04 (VE 3-6)

und 90° W einschl.

NA/05 (VE 1)

Bafün-Ins.)

9 (VE 1, VO südl.
62° N und östl.

70° W, einschl.
Labrador, New
Eoundland,

Nova Scotia,
ausschl. Baffln-Ins.)

0/29 (VK 5, 6, 8)

0/30 (übr. Teil

55 (VK 4, VK 5
(North Territory)

des Pestlands

58 (VK 6)

und VK 7)

59 (VK 1, 2, 3, 7
und VK 5 South
Territory)

0/30

60

0/30

60

0/32

51

0/32

51

0/28

60

0/29

54

0/29

54

294

Landeskenner/Land

Erdteil/C Q-Zone ITU-Zone

YK 0 Heard Island

AN/39

68

VK 0 Maquarie Island

AN/29

60

VO siehe VE

VO New Foundland
(zählbar bis 31. 3.1949)

VP 1 Brit. Honduras

NA/07

11

VP 2 A Antigua, Barbuda

NA/08

11

VP 2 D Dominica

NA/08

11

VP 2 G Grenada

NA/08

11

VP 2 K Anguilla

NA/08 ■

11

VP 2 K St. Kitts & Ke vis

NA/08

11

VP 2 L Santa Lucia

' NA/08

11

VP 2 M Montserrat

NA/08

11

VP 2 8 St. Vincent

NA/08

11

VP 2 V Brit. Virgin Island

NA/08

11

VP 3 siehe 8 R

VP 4 siehe 9 Y 4

VP 5 siehe ZF 1

VP 5 siehe 6 Y 5

VP 5 Turks & Caicos

NA/08

11

VP 6 siehe 8 P 6

VP 7 Bahama Island

NA/08

11

VP 8 Antarctica (CE 9 AA-AM,

AN/-

67 -

FB 8 Y, KC 4, LA, LU-Z, VK 0,
OR 4, UA 1 usw.)

ZL 5,

zwischen 50° und
80° 8 und zwischen
20° W und 40° O)

69 (UA 1 KAE/1 -6,
YK 0, 8 J 1 usw.
zwischen 60° und
80° S und zwischen
40° und 100° O)

70 (UA 1 KAE/1—6,
YK 0 , FB 8 usw.
zwischen 60° und
80° S und zwischen
100° und 160° O)

71 (KC 4, ZL 5 usw.
zwischen 60° und
80° S und zwischen

160° O und 140° W)

72 (KC 4 usw.
zwischen 60° und
80° 8 und zwischen
80° und 140° W)

73 (VP 8, LU-Z,

CE 9, zwischen 20°
und 80° W und
nördl. 80° 8)

74 (zwischen 80°
und 90° S, Südpol)

VP 8 Falkland Island

SA/13

16

VP 8 So. Georgia (LU-Z)

SA/13

73

VP 8 So. Orkney (LU-Z)

SA/13

73

VP 8 So. Sandwich (LU-Z)

SA/13

73

VP 8 So. Shetland (LU-Z, CB 9 AN-AZ) SA/13

73

295

Landeskennßr/Land

Erdteil/CQ-Zone

ITü-Zone

YP 9 Bermudas

NA/05

11

VQ 1 Zanzibar (5 H 1, 6 H 3/A, 5 M)

AF/37

53

VQ 2 siehe 9 J 2

VQ 3 siehe 5 H 3

VQ 4 siehe 5 Z 4

VQ 5 siehe 5X5

VQ 6 Brit. Somali

AF/37

48

(zählbar bis 30. 6.1960)

VQ 8 Agelaga & St. Brandon

AF/39

53

VQ 8 Mauritius (3B)

AF/39

53

VQ 8,9 Rodriguez Island

AF/39

53

VQ 9 Aldäbra Island

AF/39

53

VQ 9 Chagos Island

AF/39

53

VQ 9 Seychelles

AF/39

53

VQ 9 D Desroches Island

AF/39

53

VQ 9 F Farquhar Island

AF/39

53

VR 1 Brit. Phoenix

0/31

63

VR1 Gilbert, Ellis & Ocean

0/31

65

VR 2 Fiji Island

0/32

56

VR 3 Fanning & Christmas Island (VX)

0/31

61

VR 4 Solomon Island

0/28

51

VR 5 Tonga Island

0/32

62

VR 6 Pitcairn Island '

0/32

63

VS 1 siehe 9 V 1

VS 1 siehe 9 M 2, 4

(vom 16. 9.1963 his 8. 8.1965
zählbar als West Malaysia)

VS 2 siehe 9 M 2

VS 4 siehe 9 M 6, 8

VS 4 Sarawak (zählbar bis 15. 9.1963,

0/28

54

danach Ost Malaysia)

VS 5 Brunei

0/28

54

VS 6 Hong Kong

AS/24

44

VS 9 A, P, S Aden & Socotra

AS/21 (Aden)

39 (Aden)

AS/37 (Socotra)

48 (Socotra)

VS 9 H Kuria Muria

AS/21 .

39

(ab 30. 11.1967 zählbar wie VS 9 0)

VS 9 K Kamaran Island

AS/21

39 .

VS 9 M Maldive Island

AS/22

41

VS 9 0 Sultanate of Muscat & Oman

AS/21

39

(MP 4M)

VU India *

AS/22

41

VTJ Andaman & Nicobar Island

AS/26

49

VTJ Laccadive Island

AS/22

41

VX siehe VE 3

W USA (WA, WB, WN, WF, K, KN)

NA/03 (W 6 und

6 (W 6 und W 7

W 7 außer Mon¬

außer Wyoming

tana und

und dem östl. Teil

Wyoming)

von Montana,

NA/04 (W 5, 9

östl. 110° W)

7 (übriger Teil

und W 0 sowie

von W 7, W 0

Tennessee, Ala¬

sowie W 5 außer

bama, Kentucky,

Mississippi)

296

Landeskenner/Land

Erdteil/CQ-Zone ,

ITU-Zone

Montana, Wyoming
und W 8 außer
Ohio)

NA/05 (W 1-4

8 (W 1—4, W 8-9

außer Tennessee,

sowie von W 5

Alabama,

Mississippi)

WA siehe W

WB siehe W

WS siehe W

W3T siehe W

XE, XF Mexico (4 A)

Kentucky und
von W 8 Ohio)

NA/06

10

XP siehe OX

XG siehe CE

XT Voltaic Kep.

AF/35

46

(zählbar ab 6. 8.1960)

X1J Cambodia

AS/26

49

XV 5 siehe 3 W 8

XW 8 Laos

AS/26

49

XZ 2 Burma

AS/26

49

YA Afghanistan

AS/21

40

YB Indonesia (PK, 8 F, YC, YD) ->

AS/28

51 (ösfcl. 130° 0)

YC siehe YB

YD siehe YB

54 (westl. 180° O)

YI Iraq

AS/21

39

YJ New Hebrides (FU 8)

0/32

56

YK Syria

AS/20

39

YN Nioaragua

NA/07

11

YO Boumania

ED/20

28

YS Salvador

NA/07

11

YT siehe YU

YU Yugoslavia (YT)

EU/15

28

YV Venezuela (4M)

SA/09

12

YV 0 Aves Island

SA/08

12

ZA Albania

EU/15

28

ZB 1 siehe 9 H 1

ZB 2 Gibraltar

EU/14

37

ZC 3 siehe VK 9

ZC 4 siehe 6 B 4

ZC 6 siehe 9 M 6, 8

ZC5 Brit. No. Borneo

AS/28

64

(zählbar bis 15. 9.1963,
danach Ost Malaysia)

ZC 6 Palestine (4X1)

AS/20

39

(zählbar bis 1. 7. 1968)

ZD 1 siehe 9 L 1

ZD 2 siehe 5 N 2

ZD 3 Gambia

AF/35

46

ZD 4 siehe 9 G 1
(zählbar ab 6. 3.1957)

ZD 4 Goldcoäst, Togoland

AF/35

46

(zählbar bis 5. 3.1957)

ZD 5 Swaziland (ZS 7)

AF/38

57

297

Landeskenner/Land

ZD 6 siehe 7 Q 7
ZD 7 St. Helena
ZD 8 Ascension Island
ZD 9 Tristan da Cunha & Gough
Island

ZE So. Rhodesia

ZF 1 Cayman Island (VP 5)

ZK 1 Cook Island
ZK 1 Manihiki Island
ZK 2 Niue

ZL New Zealand (ZM)

ZL/A Auckland & Campbell
Island (ZM/A)

ZL/C Chatham Island (ZM/C)
ZL/K Kermadec Island (ZM/K)

ZL 5 siehe VP 8
ZM siehe ZL
ZM 6 siehe"5 W 1
ZM 7 Tokelaus
ZP Paraguay

ZS 1, 2, 4, 5, 6 South Africa
ZS 2 MI Pr. Edward & Marion
Island

ZS 3 Southwest Africa
ZS 7 siehe ZD 5
ZS 8 siehe 7 P 8
ZS 9 siehe A 2
ZV — ZZ siehe PY
113 siehe OD 5
1 M Minerva Reef

1 S Spratley Island

2 B Biafra (inoffiziell)

2 P Pelikan Archipel

3 A Monaco

3 B, 3 C siehe VE *

8 B siehe VQ 8 *

3 C Equatorial Guinea (EAQ) *

3 K siehe OA
3 V 8 Tunisia
3 W 8 Vietnam (XV 5)

3 X Rep. of Guinea (7 G 1)

3 Y 0 Bouvet Island (LA/P, LH 4)

3 Z siehe SP

4 A siehe XE, XF

4 A 4 siehe XE 4, XF 4
4 J, 4 L siehe TJ
4 M siehe YV
4 S 7 Ceylon
4 T siehe OA
4 U ITU-Genf

Erdteil/CQ-Zone ITU-Zone

AF/36 66

AF/36 66

AF/38 66

AF/38 53

NA/08 11

0/32 63

0/32 63

0/32 63

0/32 60

0/32 60

0/32 60

0/32 60

0/31 62

SA/11 14

AF/38 57

AF/38 57

AF/38 57

0/32 63

0/28 50

AF/88 53

0/24 54

EU/14 28

AF/33 46

AF/33 37

AS/26 49

AF/35 46

AN/38 67

AS/22 41

EU/14 28

* 3B,3C waren ursprünglich für Canada vergeben und wurden auch benutzt.
Nach neueren Informationen wird der Kenner 3 B von Mauritius beansprucht,
der Kenner 3C jedoch von Equatorial Guinea (bisher EA 0 , Spanisch Gui¬
nea).

298

Landeakeaner/Land

Erdteil/CQ-Zone

ITU-Zone

4 W Jemen

AS/21

39

4 X, 4 Z Israel

AS/20

4X1 siehe ZC 6

4 Z siehe 4 X

3

5A Libya

AE/34

38

5 B 4 Cyprus (ZC 4)

5 H 1 siehe VQ 1

AS/20

39

5 H 3 Tanzania (VQ 3)

5 H 3/A siehe VQ 1

6 11 siehe VQ 1

5 J siehe HE

5 L, 6 LZ siehe BL

AE/37

53

6 N 2 Nigeria (ZD 2)

AF/35

46

5 E 8 Malagasy Eep. (FB 8)

AE/39

53

5 T Mauritania
(zählbar ah 20. 6.1960)

AE/35

46 ■

5 U 7 Niger Eep.

(zählbar ah 3. 8.1960)

AE/35

46

5 V, 6 VZ Togo (ED)

AE/35

46

5 W 1 West Samoa (ZM 6)

0/32

62

6X6 Uganda (VQ 5)

AE/37

48

6 Z 4 Kenya (VQ 4)

AF/37

48

6 0 1, 2, 6 Somali Eep.

AF/37

48

6 W 8 Senegal Eep. (EE 8)

AF/35

46

(zählbar ab 20. 6.1960)

6 Y 5 Jamaica (VP 5)

7 G 1 siehe 3 X

NA/08

11

7 P 8 Lesotho (ZS 8)

AE/38

57

7 Q 7 Malawi (ZD 6)

AE/37

53

7 X 2, 3, 0 Algeria (EA)

7 Z siehe HZ

8 E siehe YB

8 J siehe VP 8

AE/33

37

8 P 6 Barbados (VP 6)

NA/08

11

8 E1 Brit. Guinea (VP 3)

SA/09

12

8 Z 4 Saudi Arabia/Iraq,

AS/21

39

Neutr. Zone

8 Z 5 siehe 9 K 3

9 A 1 San Marino (M1)

EU/15

28

9 E 3 siehe ET 3

9 E 3 siehe ET 3

9 G1 Ghana (ZD 4)

(zählbar ab 6.3.1957)

AE/35

46

9 H1 Malta (ZB 1)

913,4 siehe 9 J 2

EU/15

28

9 J 2 Zambia (VQ 2, 91 3, 4)

AE/36

53

9 K 2 Knwait

AS/21

39

9 K 3 Kuwait/Saudi Arabia,

Neutr. Zone (8 Z 5)

AS/21

39

9 L1, 2 Sierra Leone (ZD 1)

AE/35

46

9 M 2 Malaya

AS/28

49 (nördl. 5° N)

(zählbar bis 16. 9.1963)

54 (südl. 5° N)

9 M 4 West Malaysia

AS/28

49 (nördl. 5° N)

(zählbar ab 16. 9.1963)

9 M 2, 4 siehe 9 V1

54 (südl. 5° N)

299

Landeskenner/Land

9 M 6, 8 Bast Malaysia
(zählbar ab 16. 9.1963)

9N1 Nepal
9 Q 6 Congo (OQ 5, 0)

9 S 4 Saar

(zählbar bis 31. 3. 57)

9 TJ 5 Burundi
(zählbar ab 1. 7.1962)

9 U6 Ruanda-TJrundi
(zählbar vom 1.7.1960
bis 30. 6.1962)

9 V 1, 0 Singapore (VS 1, 9 M 4)
(zählbar bis 15. Ö. 1963 und ab
9. 8.1965, vom, 16. 9.1963 bis
8. 8.1965 zählbar als West Malaysia)
9X5 Rwanda
(zählbar ab 1. 7. 1962)

9 Y 4 Trinidad, Tobago (VP 4)

Erd teil/CQ-Zone ITU-Zone

0/28

54

AS/22

41

AP/36

52

EU/14

28

AP/S6

52 (westl. 30° 0)

53 (östl. 30° 0)

AP/36

52

AS/28

54

AF/36

52 (westl. 30° 0)

53 (östl. 30° 0)

SA/09

12

300

Umrechnungen
aus dem CGS-System
in das Zoll>System
und umgekehrt

Zur Erleichterung des Verstehens von Originalangaben wurden die
CGS-Einheiten mit ihren englisoh ausgeschriebenen Bezeichnungen in
alphabetischer Reihenfolge aufgenommen; die darunter in Klammem an¬
geführten Bezeichnungen entsprechen dem deutschen Sprachgebrauch.

Man multipliziere mit und erhält

Atmospheres

76,0

Cms. of mercury

(Atmosphäre — at)

(cm Hg = Quecksilber)

Atmospheres

29,92

Inches of mercury
(Zoll Hg)

Atmospheres

1,0333

Kgs./sq. cm.

(Druck in kg/cm s )

British Thermal Units

0,2520

Kilogram-calories

(Brit. Wärmeeinheiten)

(Kilokalorien)

British Thermal Units

3,927 XlO“ 4

Horse-power-hrs.

(Abk. B. T. U.)

(HP/h HP ist nicht PSI)

British Thermal Units

107,5

Kilogram-meters (kg/m)

British Thermal Units

2,928 X10“ 4

Kilowatt-hrs. (kWh)

B. T. U./min.

0,02356

Horse-power (HP od. Brit. PS)

B. T. U./min.

0,01757

Kilowatts (kW)

B. T. U./min.

17,57

Watts (W)

Centimeters (cm)

0,3937

Inches (Zoll)

Centimtrs. of mercury (cm Hg)

0,01316

Atmospheres (at)

Centimtrs. of mercury

136,0

Kgs./sq. meter (kg/m 8 )

Centimeters/second (cm/s)

1,969

Feet/min. (Fuß/min.)

Centimeters/second

0,036

Kilometers/hr. (km/h)

Centimeters/second

0,6

Meters/mln. (m/min.)

Cms./sec./sec. (cm/s/s)

0,03281

Feet/sec./sec. (Fuß/s/s)

Cubic centimeters (cm 8 )

3,531 x 10~ fi

Cubic feet (Fuß 3 )

Cubic centimeters

6,102 x 10~ 2

Cubic Inches
(Zoll 3 )

Cubic centimeters

10 -3

Liters (1)

Cubic feet (Fuß 8 )

2,832 X10 4

Cubic cms. (cm 3 )

Cubic feet

1728

Cubic inches (Zoll 3 )

Cubic feet

0,02832

Cubic meters (m 3 )

Cubic feet

28,32

Liters (1)

Cubic feet/mlnute
(Fuß 8 /min.)

472,0

Cubic cms./sec. (cm 3 /s)

301

Mau multipliziere

mit

und erhält

Cubic feet/minute

0,4720

Liters/sec. (l/s)

Cubic iuches (Zoll 3 )

16,39

Cubic ceutimeters (cm 8 )

Cubic iuches

5,787 X IO“ 4

Cubic feet (Fuß 3 )

Cubic iuches

1,639x10“*

Cubic meters (m 3 )

Cubic inches

1,639x10“*

Liters (l)

Cubic meters (in 3 )

35,31

Cubic feet (Fuß 3 )

Cubic meters

61,023

Cubic iuches (Zoll 3 )

Cubic yards (Yard 3 )

7,646 X10 5

Cubic ceutimeters (cm 3 )

Cubic yards

764,6

Liters (V)

Cubic yards/min.

12,74

Liters/sec. (l/s)

Fathoms

6

Feet (Fuß)

Feet (ft. = Fuß)

30,48

Ceutimeters (cm)

Feet

0,3048

Meters (m)

Feet/miu. (Fuß/miu.)

0,5080

Centimeters/sec. (cm/s)

Feet/min.

0,01829

Kilometers/hr. (km/h)

Feet/miu

0,3048

Meters/min. (m/min.)

Feet/min.

0,01136

Miles/hr. (Meileu/h)

Foot-pouuds (Fuß/Pfund)

1,286 X10“ 3

British Thermal Units
(Brit. Wärmeeinheiten)

Foot-pouuds

5,050 X10“ 7

Horse-power-hrs. (HP/h)

Foot-pounds

0,1383

Kilogram-meters (kg/m)

Foot-pouuds

3,766 X 10~ 7

Kilowatt-hrs. (kWh)

Foot-pouuds/min.
(Fuß/Pfund/min.)

3,030 X10“ 6

Horse-power (HP)

Foot-pouuds/min.

3,241 X10“ 4

Kg.-calories/min. (kgcal/miu.)

Foot-pouuds/min.

2,260 X10“ 5

Kilowatts (kW)

Foot-pounds/sec.

1,818 X 10“ 8

Horse-power (HP)

(Fuß/Pfuud/s)

Foot-pouuds/sec.

1,356 XlO“ 8

Kilowatts (kW)

Grams (g)

0,03527

Ouuces (Unzen)

Horse-power

42,44

B. T. Units/min.

(HP=Brit. PS)

(B. T. U./min.)

Horse-power

1,014

Horse-power (Metrie)

(PS = metr. System)

Horse-power

0,7457

Kilowatts (kW)

Horse-power

745,7

Watts (W)

Horse-power-hours (HP/h)

2547

British Thermal Units (B. T, U.)

Horse-power-hours

641,7

Kilogram-calories (Kilokalorien)

Horse-power-hours

2,737 x 10*

Kilogram-meters (kg/m)

Horse-power-hours

0,7457

Kilowatt-hours (kWh)

Iuches (Zoll)

2,540

Centimeters (cm)

Iuches of mercury (Zoll Hg)

0,03342

Atmospheres (at)

Iuches of mercury

0,03453

Kgs./sq. cm. (kg/cm 2 )

Kilograms (kg)

2,205

Lbs. (Brit. Pfund)

Kgs./meter (kg/m)

0,6720

Lbs/foot (Pfund/Fuß)

Kgs./sq. cm. (kg/cm 2 )

28,96

Inches of mercury (Zoll Hg)

Kgs./sq. cm.

2048

Lbs./sq. foot (Pfund/Fuß 2 )

Kgs./sq. cm.

14,22

Lbs./sq. inch (Pfund/Zoll 2 )

Kilometers (km)

3281

Feet (Fuß)

Kilometers

0,6214

Miles (Meilen)

Kilometers

1094

Yards (Yard)

Kilometers/hr. (km/h)

54,68

Feet/min. (Fuß/miu.)

Kilometers/hr.

0,9113

Feet/sec. (Fuß/s)

Kilometers/hr.

0,5396

Knots (Knoten)

302

Man multipliziere

mit

und erhält

Kilometers/hr.

Kilometers/hr.

Kilowatts (kW)

Kilowatts

Kilowatts-hours (kW/h)
Kilowatt-hours
Liters (l)

Liters
Liters
Liters
Meters (m)

Meters

Meters

Meters/min. (m/min.)
Meters/min.

Meters/min.

Meters/sec. (m/s)

Meters/sec.

Meters/sec.

Meters /sec.

Miles (Meilen)

Miles

Miles

Miles

Miles/hr. (Meilen/h)

Miles/hr.

Miles/min. (Meilen/min.)
Millimeters (mm)

Ounces (Unzen)

Ounces (fluid)

(Unzen [Flüssigkeit])

Pennyweights (troy)

Pounds (Pfund)

Pounds (troy)

Pounds/cubic foot
(Pfund/Fuß 3 )

Pounds/cubic foot
Pounds/cubic foot
Pounds/cubic inch
(Pfund/fcoll 8 )

Pounds/sq. foot (Pfund/Euß 8 )
(Pfund/Fuß 8 )

Pounds/sq. inch
Temp. (°C) + 17.78
(Temperatur °C)

Temp. (°F) —32
(Temperatur °F)

Tons (short) (Tonnen — kurz)
Tons (short)

Watts (W)

Watts

Watts

16,67

0,6214

56,92

1,341

3415

1,341

0,03531

61,02

1,308 X10~ 8
0,2642
3,281
39,37
1,094
3,281
0,05468
0,03728
196,8
3,281
2,237
0,03728
1,609 x 10 5
5280
1,609
1760
1,609
0,8684
1,609
0,03937
28,349527
0,02957

Meters/min. (m/min.)

Miles/hr. (Meilen/h)

B. T. Units/min. (B. T. U./min.)
Horse-power (HP)

British Thermal Units (B. T. U.)
Horse-power-hrs. (HP/h)

Cubic feet (Fuß 3 )

Cubic inches (Zoll 3 )

Cubic yards (Yard 3 )

Gallons (Gallonen)

Feet (Fuß)

Inches (Zoll)

Yards (Yard)

Feet/min. (Fuß/min.)

Feet/sec. (Fuß/s)

Miles/hr. (Meilen/h)

Feet/min. (Fuß/min.)

Feet/sec. (Fuß/s)

Miles/hr. (Meilen/h)

Miles/min. (Meilen/min.)
Centimetcrs (cm)

Feet (Fuß)

Kilometers (km)

Yards (Yard)

Kilometers/hr. (km/h)

Knots (Knoten) •
Kilometers/min. (km/min.)
Inches (Zoll)

Grams (g)

Liters (l)

1,55517

453,5924

373,24177

0,01602

16,02

5,787 x 10" 4
27,68

Grams (g)

Grains

Grains

Grams/cubic cm.

(g/cm 8 )

Kgs/cubic meter (kg/m 3 )
Lbs./cubic inch (Pfünd/Zoll 3 )
Grams/cubic cm. (g/cm 3 )

4,883 x 10“ 4

0,06804

1,8

ß / 9

907,18486

0,90718

0;92 056
44,26

0,7376

Kgs./sq. cm.

(kg/cm 8 )

Atmospheres (at)

Temp. (°F)

(Temperatur °F)

Temp. (°C)

(Temperatur °C)

Kilograms (kg)

Tons (metric)

(Tonnen — t [metr.])

B. T. Units/min. (B. T. U./min.)
Foot-pounds/min.

(Fuß-Pf und/min.)
Foot-pounds/sec. (Fuß-Pfund/s)

303

Man multipliziere

und erhalt

mit

Watts

Watts

Watts

Watt-hours

Watt-hours (Wh)

Watt-hours

Watt-hourB

Watt-hours

Watt-hours

1,341 x IO“ 3
0,01434
10 -3
3,415
2655

1,341 x 10“ 3
0,8605
367,1
IO -3

Horse-power (HP)
Kg.-calories/min. (Kilokalorien)
Kilowatts (kW)

British Thermal Units (B. T. U.)
Boot-pounds (Buß-Pfund)
Horse-power-hours (HP/h)
Kilogram-calories (Kilokalorien)
Kilogram-meters (kg/m) .
Kilowatt-hours (kg/h)

304

Transistoren aus der Ungarischen Volksrepublik

OC 1077 60 125 - 45 10 [0,3] 0,3

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OC 1016

AC 107

AC 125

AC 126

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AF 134

AF 135

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AF 137

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306

An¬

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Verwendung

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307

Schlagwörterverzeichnis
für die Jahrbücher
1968, 1969, 1970 und 1971

(Die Zahl vor dem Schrägstrich gibt
nach dem Schrägstrich die Seite)

Abgleich 69/249

Abschaltautomatik, Stromregeluugs-
71/263

Absorptionsfrequenzmesser 68/144
Absorptionskreis 68/146
Abstimmdiode 69/120
Abstimmung, Induktivität»- 71/192
—, Kapazität»- 71/192
Abwärtsmischer 71/245
Adapterverstärker 70/200
additive Mischung 69/130
Ätherkrieg 69/26
Ätzmittel 70/189
Ätzverfahren 70/190
AFC-Schaltung 71/18
AJD, Japan 69/272
aktive Endstelle 71/176'

— Funkstörung 71/25
ALE-Schaltung 71/19
ALT-26 A 71/25

AM/SSB- Demodulation, Transistor¬
schaltung 69/185

AM-ZF-Verstärker mit Piezofilter
68/129

Amplitudenmessuiigen 68/179
angepaßte Leitung 69/199
Ankopplung, Speiseleitung 69/204
Anpassungsnetzwerk 69/198
Anrufkontrolle, automatische, UKW-
Funkstatiou 70/270
Antennen,.horizontale, für KW 68/169
Antennenarten 71/191
Antennenfilter 69/242
Antennengewinn 68/169
Antennenkoppler 69/198, 205
Antennenkopplung 71/198
—.hochinduktive 71/193

jeweils das Jahrbuch an, die Zahl

Anten nenkopplung, liochintensive,
mit Verlängerungsspule 71/193
—, kapazitive 71/196
—.niederinduktive 71/195
Antennenkopplungsschaltung, induk¬
tive Abstimmung 71/196
—, Kapazitätsabstimmung 71/193
Antennenrichtung, Berechnung 71/49
Antennenverstärker, 2-m-, Schaltung
71/149

Antifaschisten 69/24
Antifunkmeßrakete 71/25
Antiparallelschaltung, Thyristor- 70/
103

Anti trip-Schaltung 69/168
Anzeigebaustein 71/98
Anzeigeröhren, Funktion 68/117
Anzeigeröhren mit kalten Katoden
68/113

Appleton-Schicht 68/301
Applikationsschaltung für Doppel¬
diode 69/125

Arbeitsgemeinschaft der Bundfunk¬
anstalten ABD 70/29ff.
Arbeitsrichtung, Berechnung 71/48
ABD, „Bat der Götter“ 70/27ff.
astablier Multivibrator 71/102
Audion, FET-70/125
Aufwärtsmischer 71/245
Aussteuerungsmesser (Magnetband¬
gerät) 68/194

Autoantenne, Ersatzschaltbild 71/192
automatisches Ladegerät 71/264
Autosuper, Besonderheiten 71/190
—, Eintakt-A-Endstufe 71/205
—, Mischstufe 71/198
—, NF-Verstärker 71/204

308

Autosuper, Oszillatorstufe 71/198
—, Selbstbau 71/190fF.

Vorstufe 71/198
ZF-Verstärker 71/204
Award-Bureau 70/284
Award-Bureau, DM- 68/181, 71/274

Balancemodulator 71/92
Band II (UKW-Hörrundfunkbereich),
68/30

Batterien 68/316
Bauelementefehler 68/95
Bauelemente, neue 69/101
Bauelemente der Nachrichtentechnik,
selektive 68/125
Bausteine 69/209

Bausteintechnik, Empfangsanlage 69/
209

BB 107 69/125

Bedienungskopf, 4-mm-Achse 69/161
Befestigung, Lautstftrkepotentiometer
69/251

Bell, Alexander Graham 71/269, 270
Beschleunigungsgeber 68/74
Beschleunigungsmesser 68/75
Betriebszuverlässigkeit 68/83
Beugefaktor 71/51
Bezeichnungsschlüssel, integrierte
Schaltungen 71/93
Bild-ZF-Verstärker-Platine 69/233
Binarzähler 71/95
Bipnik, kleine Lektion 68/265 ff.
bionische Systeme 68/267
biophysikalische Größen, telemet-
rische Messung 69/65
bistabiler Multivibrator 69/212,

7 71/209, 210
Blitzgerät 69/227
BND 71/35

Bodenstationen für Nachrichtensatel¬
liten 71/66 ff.

Bourseul, C. 71/269
Breitbanddipol 70/147
Breitbandverstärker, Korrektur¬
drossel 68/306
—, 2stufiger 71/83, 84
—, 3stufiger 71/83, 84
Brennstoffzellen 70/46
Brückenschaltung .für Freopienzver-
gleich 71/252 ff.

— für Meßteil 71/182

CGS-System, Umrechnung in Zoll-
System 71/301
Cliassiablech 69/247
Chromatron 68/80
Chromatronbildröhre 68/81

CIA 71/39

Clapp-Gouriet-Oszillator 69/189
C-Messung, Meßgeräte 69/71
Color-killer 71/21
CWpiMs-Oszillator 69/190
Computer-Dialog .70/60 ff.
Computer-Lyrik 70/66
Computersprache, internationale 70/
19

Containereinsatz 70/23
Contestbearbeiter, Anschriften 70/283
Contest-Bureau 70/284
Conteste 68/279 ff.

—.Funkamateur- 69/268ff„ 70/281ff.

71/273
Cooks 68/20
CPB-Diplom 68/286
Creed, Frederic 70/279
Creed-Undulator 70/279
CV-Dioden 69/116ff.

CW-Filter 69/183

Dämpfung 68/300

Dämpfungsdiode im Kollektorkreis,
UKW-HF-Vorstufe in Basisschal¬
tung 69/135

Dämpfungsglieder, «-Schaltung 69/
308

—, T-Schaltung 69/308
Datenspeicher 70/19
Datenfernverarbeitung 70/63
Datenverarbeitung .70/19
Datenverarbeitungsanlage, elektro¬
nische (EDVA) auf dem Gefechts¬
stand 69/81

Datenverarbeitungsanlagen, moderne
Arbeitsprinzipien 70/60ff.
Datenverarbeitungsanlage It 300
68/37

Dauerprüfeinrichtung 71/264
DDB.-20,Diplom 70/287
Debye sehe Temperatur 71/60
Deemphasisstufe 71/21 '

Dekoder, HF-Stereofonie 70/256
Delon-Schaltung 69/173
Demodulation von NBFM 71/148
Destillationsanlage, Überwachung
70/114

Deutscher Volkssender 69/21
Deutschlandfunk 70/31
■Deziton 70 A 71/163
Dickenscherschwinger 69/311
Dickillmtechnik, Entwicklung 70/164
Differenz-Ton-Generator 68/228
Differenzverstärker 71/83
—, Nullpunktkorrektur 71/183
—, Prinzipschaltung 71/182

309

Diffusionstechnologie 69/92
Digitalbausteine 71/95 ff.

Diktiergerät 69/289
Diode, druckempfindliche 70/106
Diplom AÄÄ 71/278
Diplom BELABUS, sowjetisches
69/271

Diplom DXCC 71/273
Diplom SSSB-50, sowjetisches
69/271

Diplom WAA 71/277
Diplom WAE 71/276
Diplom WAP 71/278
Diplom Worked all Asian Award
71/278

Diplom 101 71/275
Diplombüro 68/281
Diplome, Funkamateur- 68/279ff.,
69/268, 70/281, 71/27Sff.
DM-Award-Bureau 68/281 70/284,

DAf CA-Diplom 68/282
DM-Jahre8abschlußwettkampf 69/275
DM-KK-Diplom 70/288
DM-Kreiskenner-Diplom 70/289
1)0FL C'-Schaltkreistcchnik 70/98
Doppeleinrichtung, Lochstreifen
71/266

Drahtlehren, englische, amerikanische
70/314

Drahtnachrichtenverbindung 71/284
Drehspulinstrument 68/141
Drucktastensatz 71/176
D-Schicht 68/300
Düppel 71/26
Dunkelschaltung 70/115
DX-Amateur, Länderliste 71/287
DX-Club-Diplom DXCR, sowjetisches
69/271

Edison, Thomas Alm 7l/2?2
EDV 70/24

EDV-Mehrfachverarbeitung 70/62
Eichpunktgeber, transistorisierter
68/153

Eigenkapazität, Zylinderspule 68/309
Eingangsschaltung, KW-Superhet
71/145, 146

Eingangsstufe, 2-m-Konyerter 68/261
Eingangsübertrager 69/240
Eingangs- und Oszillatorkreis, elek¬
tronische Abstimmung 69/124
Eingangsverstärker 70/204
Einkanalanlage 69/216
Einkreisempfänger, Schaltungsvor¬
schlag 69/232

Einphasenbrückenschaltung, Thyri¬
stor- 70/104

Einseitenbandempfänger ANIMRC-
95 68/16

Einseitenband-Quarzfilter 69/182
Einseitenbandtechnik (SSB) 70/183 ff.
Elektroakustik, allgemeine Ausdrücke
70/296

—, Begriffe der 70/296
Elektroball — Fußballspielautomat
69/259 ff.

—, Mustergerät 69/267
Elektroenergieerzeugung 70/45 ff.
Elektrolumineszenziichtquelle 69/107
Elektrolumineszenzplatten 69/109
elektromechanisches Zündsystem
70/84

Elektronenblitzgerät, Eigenbau 69/226
Elektronenrabe Huggy 70/292
Elektronenrechenmaschine 69/86
Electronics 68/11, 29, 82, 141, 213,
237, 289, 295

Elektronik im Jahre 2000 70/17
Elektronik in der Sportwissenschaft
68/69

Elektronikindustrie 69/64
Elektronik-Neuigkeiten 69/55, 64,

100, 137, 208, 258

Elektronik-Splitter 70/26, 66, 75, 98,
106, 117, 131, 164, 178, 186, 203,
244, 265

Elektroniktechnologie 69/90
elektronische Datenverarbeitungs¬
anlage (EDVA) 69/69

- Stoppuhr 71/207 ff.
elektronischer Schießstand 68/238

- Würfel 71/101, 102
Empfangsgeräte, Selbstbau 71/107ff.
Empfängerabgleich, Schaltungen

70/254

Empfängerhaustein 69/209
Empfängerchassis 69/248
Empfängerschaltungen (80-m-Band),
Fuchsjagd 68/131

Empfängerschaltungen, KW-Hörer
68/157

Empfangsanlage, Bausteinelement
69/209

—, Bausteintechnik 69/209
—, Funkfernsteuerung 69/209
Empfangskonverter, Böhren 69/149
—, Transistor 69/149
Endstelle, aktive 71/176
—.passive 71/176
Endverstärker (Magnetbandgerät)
68/192

Energiedirektumwandlung 70/45 ff.
Energieübertragung, außerirdische
70/25

310

Energie Wandlung, thermionische
70/48

—, fotoelektrische 70/54
—, magnetohydrodynamische 70/50
—, radio-nuklide 70/56
—, thermoelektrische 70/53
Entladecharakteristika, Batterien
68/316 ff.

Entwurf zuverlässiger Halbleiter-
Schaltung 68/93

Entzerrerverstärker (Magnetband-
. gerät) 68/188

Entzerrervorverstärker, Tonabneh¬
mer 70/213
Exciter, SSB- 70/170
Exosphäre 68/301

Fahrmodell Omega 69/216
Fahrprogramme, automatisierte 70/23
Fahrstromregeleinrichtung 71/221
Fahrstromregler für Modelleisenbahn
71/220 ff.

— mit Konstantstromspeisung 71/223
Fahrstromregelung durch sekundäre
Spannungsregelung 71/222
Fahrzeugbetrieb, automatisierter
70/23

Farbdifferenzsignale 69/57
Farbfernsehbildröhre 68/78
Farbfernsehempfänger RFT-Color 20
71/17 ff.

Farbfernsehen, Problematik 68/77ff.,
69/57 ff, 70/68ff
—, Signalpegel 69/62
Farbfernsehtechnik 71/17
Farbkennzeichnung, Widerstände
Vorsatz 1968

—, Kondensatoren Nachsatz 1968
Farbmusikanlage 69/253
Farbmusikanlage mit Transistorver¬
stärker, EC-Filter 69/255
RC-Filter 69/256
Farbmusiksteuerung 69/257
Farbtöter 71/21
Feldeffekttransistor 68/105 ff.

—, Amateurfunkpraxis 71/143 ff.

—, Kompendium 70/119
Fernschaltprüfgerät 70/271
Fernsehempfänger 69/16
Fernsehgerät, flaches 70/178
Fernsehgeräte 69/17
Fernsehgerätewerke Staßfurt 69/11
Fernseh-Kameraröhre, neue 70/203
Femsteueranlagen 69/215
—, Signal Verschlüsselung 70/221
Fernsteuerempfänger 70/221
Fernsteuer-Meßmethoden 70/228

Fernsteuer-Schlüsseltonsender
70/224 ff

Fernsteuersender 70/223

— mit Si-Transistor 71/215ff.

—, 12 Kanäle 68/249
Ferrite, weichmagnetische
Festkörperelektronik 70/21
Festkörperschaltkreis 70/94
FET 71/144

—, HF-Schaltung 71/145
FET-Adapter 71/144
FET-Arbeitsweise 70/119
FET-Schaltungssammlung 70/125 ff.
Fiberoptik, Anwendungsmöglichkeit
(Lichtleiter) 68/47
Filtermethode, SSB-Signal 69/163
Filterverstärker 69/168
Flächcnscherschwinger 69/311
Flüssigkeitskontrolle 70/114
Flugmodelle 69/219
FM-Super A76 71/88
Fremdsprachenübersetzung, auto¬
matische 70/18

Frequenz, Einstellen auf Frequenz-
verhältnis 71/253

— »Identifizierung 71/253

—, Verhältnisbestimmung 71/263
Frequenzabstand, relativer 69/309
Frequenzfahrplan 69/179
Frequenzmesser 68/150
Frequenzmessung, UKW-Bereich
68/143

Literatur 68/156 '
Frequenzmessungen 68/180
frequenzstabiler Oszillator 69/189
Frequenz-Temperatur-Charakteristik
71/74

—, maximale 71/76
Frequenzvergleich 68/147, 183
—, Brückenschaltung 71/252 ff.
Frequenzwert, Bestimmung 71/253
Frontplattenverkleinerung durch
Lichtleiter 68/50
F-Schicht 69/301

. FS-Empfänger, Zusatzschaltung für
Schwerhörige 68/167
Fuchsjagd, Schaltungspraxis (80-m-
Band) 68/131

Fuchsjagdempfänger, Geradeauspriu -
zip 68/134

Fuchsjagdpeilempfänger 68/263
Fuchsjagdpraxis, Kleinsender für
70/153 ff.

Fuchsjagdsender, 80 m und 2 m
69/139 ff.

Fuchsjagdsuperhet 68/188
Führung von Gefechten 69/87

311

Führungssignal 69/82
Führungssystem, elektronisches 69/87 ,
Funkamateurconteste 68/279ff.,

69/268ff., 70/281 ff, 71/273
Funkamateurdiplome 68/279 ff,

69/268ff, 70/281 ff, 71/273
Funkaufklärung 69/296
Funkaufklärungsgeräte 71/24
funkelektronischer Krieg 71/24
Funkentfernungsmesser 69/296
Funk-Fernschreib-Polygon (FsP-20)
71/265

Funkfernsteueranlage 69/209
Funkfernsteuerung 69/209 ff.

—, Empfangsanlage 69/209 ff.

12 Kanäle 68/248 ff.

Funkfeuer 69/296
Funkgegenwirkung 71/284
Funkgerät AN/ARC-54 68/17
Funkgerät ARC-45 68/15
Funkgerät MRC-lt5 68/17
Funkhöhenmesser 69/296
Funkkompaß 69/296
Funklaboratorium Nishni Nowgorod
70/13

Funkmeßaufklärung 69/296
Funkmeßbild 69/297
Funkmeßkontraßt 69/297
Funkmeßreflektor 71/26
Funkmeßscheinziele 71/26
Funkmeßtamung 69/297
Funkmeßzünder 69/297
Funkrichtung 69/297
Funksendungen, gerichtete 71/284
Funksprechgerät 68/264
Funkstation Zarskoje Selo 68/27
Funkstörungen, aktive 71/25
—, passive 71/25
Funkstörungen 71/284
funktechnische Gegenwirkung 71/24
Mittel 69/297

funktechnische Truppen 69/297
Funktelefon 70/79
Funküberwachung 69/297
Fußballspielautomat 69/259 ff.

GaAs-Festkörperlichfcquelle 69/107
Ga As-Leuchtdioden, Eigenschaften
69/111 ff.

Gallium-Arsenid-Diode 69/107
Ganzwellen-Spreizdipol 70/144
Gate-Dip-Meter, FET- 70/130
Gate-Grundschaltung 71/145
Gauß 68/21, 69/276
Gebeausbildung 71/258
gedruckte Schaltungstechnik 68/123
Gegentakt-B-Verstärker 71/90

Gegentakt-Mischstufenschaltung

71/147

Gehlen-Geheimdienst 71/35
Geisterstimme 69/20ff

GELOSO-Konverter G 4/161, 69/156
Geminiden 71/46
Generatorblöcke, 1000 MW 70/25
Geradeausprinzip, Fuchsjagdemp¬
fänger 68/134

Geradeausverstärker 71/245
Gerätesystem, Robotron 800 68/37
gerichtete Funksendungen 71/284
Geschichte, Nachrichtentechnik
68/19ff, 69/276ff, 70/275ff
71/269 ff.

Glasfasern, Bündel 68/47
Gleichspannungsröhrenvoltmeter
68/234

Glockenkurve 71/21
„Göttinger Sieben“ 68/22 '
Grenzfrequenz 68/301
Grid-Dip-Meter 68/152
Grid-Dip-Oszillator 68/154
Großsuper Antonio 68/31
GST-Amateurkonstrukteure 68/258 ff.
GST-Ausbildung 68/290ff, 69/281 ff,
70/261 ff.

GST-Leistungsschau 68/268 ff.

GST, IV. Kongreß 69/285

Halbduplex 71/284
Halbleiter, polymere 71/219
Halbleiterschaltung, integrierte 69/101
Halbwellendipole 68/173
Heegener-Schaltung 69/168
„heiße“ Reserve 68/87
Hellmarken, Frequenzvergleich •
68/183 ■

Heft-Schaltung 70/114
Henry, Joseph 69/280
heuristische Programmierung 69/98
H-Filter 68/128

HF-Millivoltmeter, transistorisiertes
71/181 ff. •

HF-Spannung, Messen 71/185
HF-Stereofonie, Dekoder 7Ö/256ff
HF- und ZF-Teil (Fuchsjagdsuper)
68/139

HF-ZF-Teil 69/250
Hilfsfrequenz 71/245
Hilfs-(Trier-jfrequenz 71/248
Hochfrequenzfunkgerät AN/PRC-47
68/16

hochinduktive Antennenkopplung
71/193

— — mit Verlängerungsspule 71/194
Hochspannungsgerätetechnik 70/22

312

Hochspannungskabelsysteme, gekühl¬
te 70/24

Hochspannungsschaltgerätetechnik

70/21

Höchstfrequenzenergieübertragung

70/25

Höchstspannungskabel 70/25
Herausbildung 71/258
—, Schwierigkeiten 71/259
Holografie 69/55. 70/77
Hologramme 70/78
Horchkömpanie 71/34
Horizontalablenkschaltung, thyristor¬
bestückte, für Farbfernsehemp¬
fänger 69/208

horizontale Kurzwellenantennen
68/169 ff.

Huggy, Neues von 68/296ff., 69/293ff.,
70/292ff., 71/280 ff '

Hughes, David Edward 70/276,

71/272

1 Hybridschaltung 70/91
Hybridtechnik 69/91
Hybridtechnologie 70/92

Idler- Frequenz 71/245
Impedanzwandler 70/199
Impulsformer 71/101
Impulsverstärker, 2stufiger 71/207,
208

Impulsschema 69/216
Induktivität, geschirmte Spule 68/309
Induktivitäten, Kondensatoren¬
reihenschaltung 69/302
Induktivitätsabstimmung 71/192
Induktivitätsmeßgerät Typ 1500
69/74

Industrietuner, sowjetischer 68/30
Informationsübermittlung 69/82
Infradyneschaltung 71/116
Infrarot-Fallen 71/28
Infrarot-Fotogerät 71/285
Infrarottechnik 71/284
Ingenieurpsychologie 69/98
Integration, Bauelemente 70/20
integrierte Bauelemente 69/90

— Dünnfilmtechnik 69/90

— Halbleiterschaltung,

TESLA 69/101

— Halbleitertechnik 69/90

— kryoelektronische Anlage 71/59

— Schaltung 70/91

— —, praktische Beispiele 71/83 ff.

— —, Bezeichnungsschltissel 71/93

— Schaltungssysteme 70/91
"integrierter Verstärker 70/96

MAA 115/69 101

MAA 125 69/101
MAA 145 69/101
Intelsat 71/65
Ionisation 68/301
Ionisationsflammenüberwachung
70/113

Ionisationssonde 70/113
Ionosphäre 68/302
IRC 71/273

Isolationstechnologie 69/92
IS, praktische Beispiele 71/83 ff.

—, Bezeichnungsschltissel 71/93

Jacobi, .Moritz Hermann 70/275
Junge Pioniere, Neuerer 69/286ff.

Kaltkatoden-Relaisröiiren 68/124,
70/107

Daten 70/116
Kanalbaustein 69/210 ff.

Kapazität, Plattenkondensator 68/313
Kapazitätsabstimmung 71/192
Kapazitätsbestimmung 68/141
Kapazitätsdiode 69/116
Kapazitätsdioden, Daten 69/126ff.
Kapazitätsmeßgerät Typ 1512 69/74
KapazitätWariationsdiode (CV-Diode)
69/120

kapazitive Antennenkopplung 71/196
Kaskode-HF-Verstärker, FET- 70/127
Kaskodekonverter 69/152
Kaskodeschaltung 71/145

- für das 2-m-Band 71/151
Kemverschmelzung, thermische 70/22
Kettenfllter 68/130

Klanbild 71/259

Klangregelschaltung, FET- 70/126
Klangregelstufe (Magnetbandgerät)
68/191

Klang- und Lautstärkeregelung
70/215

Kleinbaustein, Universalleiterplatte
70/195

Kleincomputer 70/19, 22
Kleinsender 70/153
KME-3-Bausteine 71/83
Kodierung 71/285
Komplexmessung 70/273
Kondensator, Ersatzschaltbild 69/72
Kondensatoren, Farbkennzeichnung

- Nachsatz 1968

—, Sinterwerkstoff- 68/314
Konstantstromspeisung, Fahrstrom¬
regler mit 71/223
Kontaktaufnahme, außerirdische
70/18

Kontaktforschung 70/21

313

Kontinentdiplome 71/274
Konverter, für 70-cm-Amateurband
71/154ff.

UHF- 71/65fif.

, Bauanleitung 71/238
2-m- 71/150, 152

Koppelglied, abgestimmtes 69/200
Korrekturdrossel, Berechnung
' 68/306

Kreiskennziffem 70/289
Kreuzschalter 71/137
Krieg, der Elektronik braucht
68/11 ff .

—, funkelektronischer 71/24
kryoelektronische Anlage, integrierte
71/59

Kryostat 71/61
Kryotechnik 70/21
Kurzwellenantennen, Leistungsfähig¬
keit horizontaler 68/169
Kurzwellenausbreitung 68/302
Kurzwellenradargerät AN/PSS-4
68/16

Kurzzeit-MeEuhr, Prinzipschaltung
68/71

KW-Amateur, Transistortips
70/179 ff.

KW-Einkreisempfänger 68/159
KW-H6rer, Empfängerschaltungen
68/157 ff.

-, „Vater“ 70/261
KW-Lupe, elektronische 69/122
KW-KIeinsuper 68/165
KW-SSB-Exciter 70/170
KW-Superhet, Eingangsschaltung
71/145, 146

—, Oszillatorschaltung 71/147
KW-Superhet-Schaltungspraxis
69/179ff.

KW-2-Kreisempfänger 68/161
KWH-Dielektrika, Sinterwerkstoff¬
kondensatoren 68/314
Kybernetik 69/95
—, technische 68/268

Ladegerät, automatisches 71/264
Ladezustandsprüfer, NK-Sammler
70/268

Länderliste, DX-Amateur 71/287
Längsscherschwinger 69/311
Laserdiode 69/111
Lasertechnik, Nutzung 70/20
Lautstärkeeinstellung 70/217
Lawinen-Diode 71/180
LC-Meßgerät 70/245
LC-Meßgeräte 69/74
Legat 71/269

314

Leiterplatte 69/232, 233, 234, 235
Leiterplatte, „Bistabiler Multivibra¬
tor“ 69/224

—, „Empfängerbaustein“ 69/221
— für EC-Sinusgenerator 71/231 ff.

—, „Kanalbaustein“ 69/223
—, „Beiaisbaustein“ 69/225
—, „Tonkreisstufen“ 69/222*

—, Universal- 70/193
Leiterplatten, Zeichengerät für 71/
226 ff.

Leiterplattenselbstherstellung 70/187
Leiterplattenteil 69/233
Leitungskreis, Längenberechnung
71/161

—, Wellenwiderstand, Berechnung
71/161

Leitungsweiche, elektronische 70/272
Lenin und Funk 70/11 ff.

Lenins Funker Doshdikow 68/25
Leoniden 71/46
Lernautomat 70/18
Lese-Stanzeinheit Robotron 300 68/41
Leuchtdiode 69/107
Leuchtkondensator 69/107
Lexikon, kleines, für Newcomer
68/300, 69/296, 70/296, 71/284
Lichtleiter für „geformte Anzeige“
68/51

„Lichtwellen-Hohlleiter“ 68/47
Linearendstufe, SSB-Betrieb 70/133ff.
Linearmotor 70/23
Linfc-Leitung 69/206
üssojous-Figuren 68/149
Literatur 68/61, 68, 76, 112, 124, 130,
140, 155, 167, 187, 203, 213, 237;
69/25, 70, 80, 93, 105, 128, 136,
J61, 177, 187, 196, 220, 251, 258,
300; 70/38, 58, 97, 117, 131, 141,
151, 192, 203, 220, 232, 255, 260
L-Messung, Meßgeräte 69/71 ff.
Lochstreifen, Doppeleinrichtung
71/266

—, Prüfeinrichtung 71/266
Lockangel, elektronische 68/244ff
Löschgenerator (Magnetbandgerät)
68/194

Löten 69/177

L- und C-Meßgeräte, transistorisierte
69/74

Lyriden 71/46

Magnetbandgerät, mechanischer Auf¬
bau 68/196

—, Qualiton Super M 20 70/318 und
Beilage

—, Transistor-, selbstgebaut 68/188

Magnetbandregelgerät, stufenloses
70/274

Magnetbandspeicher R 300 68/41
Maghetbandspeichergerät, Datenver¬
arbeitungsanlage 68/57
magnetomechanische Filter 68/126
Manifer-Schalenkerne 68/316
Markierungatechnologie 69/92
Maskenbildröhre 68/77
Mehrzugbetrieb durch Fahrstrom¬
reglerbaustein 71/224
Meßbrücken 69/72
Meßfühler 69/66
Meßgerät 71/263

Meßgeräte, moderne (L- und C-Mes-
sung) 69/71 ff.

Meßmethoden, Fernsteuerung 70/228
Meßpraxis 70/245
Meßschaltung für NF-Spannungen
68/247

Meßtechnik 70/17, 19
Messung, telemetrische 69/65
Messung, größere Kapazitäten 70/248
—, Induktivität 70/249
—, kleine Kapazitäten 70/248
—, Spulenwicklungskapazität 70/249
Messungen mit Oszillografen 68/179
Meßsystem, telemetrisches 69/65
Meßverfahren, UKW 68/143
—, elektronisches 69/65
Meteoreinfallflächen, aktive 71/48, 49
Meteorscatterverbindung 71/4ßff.
Meteorströme 71/46
MHD-Generator-Syäteme 70/51
Mikroelektronik 69/89ff., 70/20
Mikromodultechnik 69/90
Mikrowellenradargerät AN/TPS-33
68/15

Millimeterwellen 69/51
—, Ausbreitungsbedingungen 69/53
—, Erzeugung 69/51
—, Nachrichtensyöteme 69/51
—, Übertragung 69/54
Millimeterwellenklystron 69/55
Millivoltmeter, HF-, Transistorisiertes
71/181 ff.

Miniantenne 71/35
Miniaturelektronik 69/90
Miniaturempfänger 71/86
Miniaturisierung 70/21
Mischschaltung, Kreuzmodulations¬
arme 69/181

Mischstufe, Transistoren 69/129 ff.

—, in Basisschaltung 69/132
—, in Emitterschaltung 69/131
mittlere Funktionsdauer 68/90
MMM-Kaleidoskop 70/266 ff., 71/261 ff.

Mögd-Dellinger- Effekt 68/302
Modellbahnanlage 68/260
Modelleisenbahn, Fahrstromregler
71/220 ff.

Modulatorstufe, Prüfgenerator 68/211
Molnija 1 71/58, 59
—, Bahndaten 71/65
Monoimpulsgerät 71/27
monolithische Schaltungen 70/91
monolithische Technologie 70/94
Morse, Samuel F. B. 68/23, 69/277
Morseapparat 1844 69/278
Morseausbildung, Ablauf 71/258
—, Tips 71/257 ff.

Morsezeichen, Grundeinheit 71/258
MOSFET 71/143 ff. ^

*—, Produktdetektor 71/148 ff.

MOSFET-Voltmeter 70/233 ff.

Motor (Magnetbandgerät) 68/195
MS-Strecken, europäische 71/54
MS-Verhindung 71/47
mültiplikative Mischung 69/130
Multivibrator 69/214, 70/196
—, astabiler 71/102
-.bistabiler 71/209,210
—, Keihenschaltung 69/215
Multivibratorbaustein 69/214
Musik in Farben 69/252

Nachrichtenausbildung 68/276 ff.
Nachrichtenmittel der Zukunft
69/51 ff.

Nachrichtensatelliten 69/49,

71/65

Nachrichtens yt,tem 71/285
Nachrichtentechnik, Geschichte der
68/19ff., 69/276ff., 70/275ff.,
71/269 ff.

— und Elektronik im Dienste impe¬
rialistischer Spionage 71/33
Nachrichtentruppe, NVA 68/276
Nachrichtenverbindung, Organisation
71/285

Nachtsichtgerät 71/285
Nadeltelegraf 68/19, 20, 23
Netzbaustein 71/103
Netzersatzanlage WSR-300 70/274
Netzteil, einfacher umschaltbarer
69/162

Newcomer-Lexikon, kleines 68/300,
69/296, 70/296, 71/284
NF-Generator 68/211
NF-Meßgeräte, Amateur- 68/227
NF-Selektionssehaltung 69/183
NF-Spannung, Meßschaltung für
68/247

NF-Verstärker mit ECL 82 69/236

315

NS-Verstärket 1 W 69/104
NF-Verstärker, Prüfungen 68/184
NF-Verstärkerbausteine, einfache
69/231 ff.

NF-Vorveratärkerlmusteine, tran¬
sistorisierte 70/204
Nieolaus-Copernicus-Award (NCA),
polnisches 69/274

niederinduktive Antennenkopplung
71/195

Niederspännungsnetzspeisegerät,
einfaches 69/188

NK-8ammler, Ladezustandsprüfer
70/268

Nomogramm, Rausehspannungs-
70/184

Nomogramme, funktechnische
68/303ff., 69/302ff.
Normwandlung, vollelektronische
71/163

NSA, TJS-Spionageagentur 70/39ff.
NTSC-Norm 70/68

NTSC, SECAM, PAL, Vergleich von
70/73

Nullpunkteinstellung 71/183
Nullpunktkorrektur, Differenzver¬
stärker 71/183

numerische Algorithmen 68/54
NVA-Neuererexponate 70/266ff.

Oberwellenquarze, Transistorschal¬
tung 69/313

Oerstedt, Christian 68/19
Organisation der Nachrichtenverbin¬
dung 71/285 s

Organisationssystem R 300 68/42
Orioniden 71/46

Orthikonaufnahmekamera 68/258
Oszillator, FET- 70/127
—, frequenzstabiler, nach Vactar
69/189

Oszillatoren, Colpitts 69/191
-, Seiler 69/191
— Vackar 69/191

OBzillatorschaltung, KW-Superhet
71/147

Oszillatorschaltungen 69/309
Oszillatorstufe, Prüfgenerator 68/207
Oszillografen, Messungen mit 68/179
—, Prüfungen mit 68/179

Page, C. ff. 71/269
PAL-8ECAM, Transkodierung 70/74
PAL-Verfahren 70/71
Paralleldruckwerk E 3Ö0 68/4]
Parallelinduktivität 69/71
Parallelresonanzfrequenz 69/309

Parallelresonanzschwingschaltung

69/168

parametrische Diode 69/120

— Verstärker 71/244ff.
passive Funkstörung 71/25
Pausenlänge 71/258
Pausenzeichenmethode 71/258
Perseiden 71/46
p-Faktoren 68/91
Phasenschieber 69/305 ff.
Piezoelektromotor 70/26
Piezofilter, Prüfsignalgeber mit 68/222
—, AM-ZF-Prüfgenerator 68/223
piezokeramisches Filter 68/127 ff..
Pionierfuchsjagd 68/133

Planung von Gefechten und Ope¬
rationen 69/87
Plattenkondensator 68/313
Plattenspeichergerät 68/58
Poggendorff 71/270
polymere Halbleiter 71/219
Präzisionsspezialkabel 70/25
Preisausschreiben, Ergebnis 69/293
Preisfrage 68 68/298, 71/283
Preisfragenauflösung 70/292ff.,

71/283

Premixer-Prinzip 70/168
Primärelemente 68/316
Produktdetektor, Doppeltriode
69/186

- mit MOSFET 71/148

—, Siliziumtransistoren 09/184
programmierte Schule 70/21
Prüfautomat, programmierter 70/24
Prüfeinrichtung 71/264
—, Lochstreifen 71/266
Prüfgenerator, AM-ZF-, mit Piezo¬
filter 68/223

—, transistorisierter 68/205
Prüfgerät 71/263
—, Funkstationinstandsetzung
70/273

—, TJEW-Leistungsverstärker 70/268
Prüfsignalgeber TS 7 mit Piezofilter
68/222 ff.

Psychologie 69/95

Pufferung, Eingabe- und Ausgabe-
70/61

Pumpdrossel 71/248
Pumpfrequenz 71/245
Pumpsignal 71/245
P 75 P y- Diplom 68/284

QSL-Karten 68/280
Quarzfllter 69/169

Quarzoszillatoren, Temperaturkom¬
pensation 71/78ff.

316

Radio Berlin International 71/40 ff.

—, Frequenzen 71/45
Radio Free Europe 70/29
Radiokluba, Anschriften 08/320
Radiosonden 69/297
Radiotelemetrie 69/66ff.
RADM-Diplom 68/282
Rätsel 69/301

Ratiodetektorfilter, Wicklungsaufbau
69/247

Rationalisierung 69/286
Raumtonlautsprecher 68/99
Ranschspannung, Berechnung 70/317
und Beilage

Raaschspannungsnomogramm 70/184
Rauschtemperatur, Berechnung 71/60
RBI 71/40ff.

RC-Generator 68/230
RC-Sinusgenerator 71/231 ff.
Reaktanzdiode 69/120
Reaktanztransistor 68/32
Reaktanzverstärker 71/244
—, Schaltung 71/247
Rechenautomat, prinzipieller Aufbau
68/37.

Rechenmaschinen als Übersetzer
68/53

Rechenschieber, Meßverfahren 70/317
und Beilage

Rechenstab, Beschreibung -70/316
Reflektoren 71/28
Registriersystem 69/68
Rats, Johann Philipp 71/269, 270
Reisesuper Stern-Camping 70/319 und
Beilage

Relaisbaustein 69/212
Refaisprüfgerät 71/267
resonant gate transistor 71/119
Resonanzsystem, Frequenzmessung
68/144

Resonanzverfahren 69/72
RFT-Amateur-Fachfllialen 69/258
RFT-Color 20 71/17
RGX 71/119

Rhombusantenne, UHF-Bereich
70/160
/RIAS 70/29
Ringmodulator 71/1271T.

Robotron 300 68/36 ff.
Röhrenempfangskonverter, 2-m-Band
69/149

Röhrcnvoltmeter 68/231
Rudermaschine Servomatic 12 69/220
Rundfunkempfänger, automatische
Scharfabstimmung 69/124
Rundfunksender, antifaschistische
69/20

Rundfunkzonen der Erde 68/288—289
Faltblatt

R-6-K -Diplom 68/283
R-150 -«-Diplom 68/283

Schallausbreitung, Begriffe der 70/298
Schallnachrichtenverbindung unter
Wasser 71/285

Schallplattenvorverstärker 70/197
Scballflbertragung, Begriffe der 70/299
Schaltautomatik, Drehstro mm otor
70/111

Schaltbausteine, elektronische 70/21
Schaltkreis, lstuflger 71/83
Schaltstufe 71/210
Schaltungserprobung 68/94
Schattenmaskenbildröhre 68/77
Schießstand, elektronischer 68/238 ff.
Schiffsmodell 69/217
Schilling 68/19, 69/276
Schillingscher Nadeltelegraf 68/19
Schlaf aus der Maschine 68/76
Schliisseltonsender, Femsteuer-
70/224ff.

Schmetterlingsdipol 70/145
Schnellgeber 71/37
Schnelltelegrafieapparat, Wheat-
stonescher 70/278

Schreibtelegraf, elektromagnetischer
69/279

—, erster 69/278
Schwebungssummer 68/227
Schwerhörigengerät 69/103
Schwerhörigen-Zusatzschaltung
(FS-Empfänger) 68/167
Schwingquarztechnik, Begriffe der
69/309

Schwingungssysteme, Begriffe der
70/297

Scorpius-Sagittarius-Ströme 71/47
SECAM-Dekoder 71/20
SECAM-Farbfemsystem 71/17
SECAM-Schalter 71/20
SECAM-Verfahren, Übertragung
69/58

Seiler-Oszillator 69/190
selbstschwingende, quarzstabilisierte
Mischstufe 69/134
selbstschwingende Mischstufe in
Emitterschaltung 69/133
Sender Baltikum 69/22
Sender Freies Deutschland 69/22
—.Funkfernsteuerung 68/248ff.

—, 27, 1-MHz- 71/262
Senderanzeige, geografische 68/47
Serieninduktivität 69/71
Serienresonanzfrequenz 69/309

317

Serienresonanzschaltung 69/168
Serienschaltung im Zuverlässigkeits-
amne 68/85

Sicherheitseinrichtung EAG 71/268
Sicherungssystem, optisches, mit
Lichtleitern 68/50

Signalverschltisselung, Fernsteuerung
70/221

Siliziumtransistoren,, Super mit 70/182
-, Tabelle 70/311
Simultanbetrieb 69/215
Sinterwerkstoffkondensatoren 68/314
S-Meter, Schaltung 71/149
Solarzelle, Aufbau 70/55
£OP-Diplom 68/282
Source-Grun dschaltung 71/145
Spannungseichnormal, FET- 70/129
Spannungsmesser, FET- 70/129
Speiseleitung, abgestimmte 69/197
—, Ankopplung an Senderendstufe
69/197

Sperrschicht-FET 71/143
Spielautomat, 4 Programme 68/217
—, 2 Programme 68/215 ff.
Spinnennetz aus 87 Frequenzen 69/26
Spionage, imperialistische 71/33
Spionageagentur NSA 70/39'ff.
Spreizdipol, Ganzwellen- 70/144
Spule, geschirmte 68/309
—, Zylinder- 68/309
Spuleneigenkapazität 69/77
SSB-Betrieb, Linearendstufe 70/133
—, 2-m-Band 70/165
SSB-Empfänger mit Quarzoszillator
und Premixer 69/180
SSB-Endstufe 70/137
SSB-Exciterplatine, Transistor-
> bestückung 69/163
SSB-KW-Transceiver DELTA-A
71/120 ff.

SSB-PA-Stufe 70/136
SSB-Sender, Ringmodulator 71/127ff.
Steinheil, Karl 69/280
Stereodekoder 71/170
Stereogenerator 68/262
Stereopraxis, kleine 68/99
Stereosteuergerät 71/165ff.
Stiftschreiber 69/279
Stoppuhr, elektronische 71/207 ff.
Störungen, erdmagnetische 68/301
Stratosphäre 68/302
Stroboskop 68/73

Stromregelungs-Abschaltautomatik
71/263

Stromversorgung R 300 68/42
Stromversorgungsgerät, Funk-
stationinstandsetzung 70/273

Subminiaturtechnik 69/90
Superhet, Fuchsjagd 68/138
Superhet mit Siliziumtransistoren
70/182

Synchronisationsschaltung 69/137
Synchronmöthode 71/258

Tabelle, Thyristor- 70/312
—, Transistor- 70/308
—, —, Ungarische Volksrepublik
71/305

Tabellenanhang 70/308 ff, 71/287
Taktgeber 71/210
Tastfunker 71/257
Tauriden 71/47

technische Daten R 300 68/43
Telefon-Anrufbeantworter 69/286 ff.
Telefon (Geschichte) 17/269ff.
Telemetrie 69/65 ff.
telemetrische Messung, Auswertgeräte
69/68

Temperaturkompensation, Thermi¬
stor- 70/179

Quarzoszillatoren 71/73 ff.

—, —, Berechnung 71/77ff.

TESLA, Halbleiterschaltung 69/101
—, Oszillator 69/192
—, Transistoren, Tabelle 70/308
thermionische Encrgiewandlung 70/48
Thermorauschen 71/60
Thyristor, Anwendung 70/99 ff.
Thyristorgrundschaltungen 70/103
Thyristortabelle 70/312
Thyristorzündung 70/88
Timesharing -Betrieb 70/64
TMiAerfoy-Baugruppe 69/91
Tonabnahmer, Entzerrervorver¬
stärker 70/214

Tonfrequenzmillivoltmeter 68/232
Tongenerator 68/227
Tonkreisstufen 69/209
Transistordaten, DDR-Fertigung
66/318

Transistorempfangskonverter, 2-m-
Band 69/149

Transistoren, Daten sowjetischer
69/314

—, Papier- 70/131
transistorisiertes HF-Miilivoltmeter
71/181 ff.

Transistorkonverter 68/262
—, TG 21 für das 2-m-Band (DJ 3
DT) 69/157

—, für das 2-m-Band (nach W 6 AJF)
69/160

Transistormagnetbandgerät, selbst¬
gebaut 68/188

318

Transistorprüfgenerator, Selbstbau
68/205

Transistorsender, 5-W-, Fuchsjagd-
70/153

Transistorsuperhet, MW-Eingangs¬
schaltung mit elektronischer Ab¬
stimmung 69/125

Transistortabelle, Ungarische Volks¬
republik 71/305

Transistorvergleichstabellen 69/314,
70/308

Transistorzündung 70/85
Transponder, SSB- 70/171
—, 2-m» 70/176

Transverter, Speisung von Elektro-
lumineszenzplatten 69/111
Trefferanzeige, elektronischer Schie߬
stand, Transistorbestückung
68/240

—, elektronischer Schießstand,
Böhrenbestückung 68/241
Troposphäre 68/302
Truppenführung 69/82
TS 7, Prüf Signalgeber mit Piezofilter
68/222

Tuner 69/237

—, automatische Scharfabstimmung
68/31

—, elektronische Abstimmung durch
Kapazitätsdioden 68/35
—, Stereo-Steuergerät 71/166
—, 2 Vorstufen (Grundig) 68/33
Turmfalken 68/290ff., 69/281 ff.
Typendrucktelegraf 70/276

Überlagerungsempfänger 69/129
Übersetzung, automatische 68/55
Übertragung, telemetrische 69/65
Übertragungssystem 69/66
UHF-Antennenverstärker 70/305
UHF-Fernsehen 70/302
UHF-Konverter 71/67ff., 154
—, Bauanleitung 71/238
UHF- Superbreitbandantennen 70/143
UHF-Transistor AF 139 70/306
UKW-Bereich-Frequenzmessung
68/143 '

UKW-Bereich, Funkamateur 69/149
UKW-Diplome, DM-QBA 69/270
-, EUROPE-QRA 69/270
UKW-Empfänger, Transistoren
69/237

UKW-Funkstation, Anrufkontrolle
70/270

UKW-Hörrundfunkempfang 68/31
UKW-Leistungsverstärker, Prüfgerät
70/268

UKW-Tuner, elektronische Abstim¬
mung 69/122

—, Transistoren 68/30, 69/239
UKW-Tuner-Schaltung 71/89
Umrechnung, Frequenz/Wellenlänge
68/303

—, Zoll-System in GGS-System
71/301

Undulator, Creed - 70/279
Unijunktionstransistor 71/104
Universalleiterplatte 70/193 ff.
Ünterwassernachrichtenverbindung
68/63, 71, 285
ursakont 69/298
ursamat , System 69/298
ursapneu 69/299
ursastat 69/300
ursatron 69/299
ursamrk 69/300

USA-Elektronik-Monopole 68/13

Vackar- Oszillator 69/189 '

Vail , Alfred 69/277
V-Antenne, gestockte 70/149
Varactoren 69/116 ff.

Varicaps 69/116 ff.
Vergleichsoperation 68/55
Vergleichstabelle, Transistoren
70/308

Veroboard- System 70/196
Verstärker, parametrischer 71/244 ff.
Verstärkerröhre PR-1 70/15
VFO (80-m-Band), FET- 70/128
VHF- und UHF-Bereich,elektronische
Abstimmung 69/123
Vietnamkrieg 68/14
Voice of America 69/26
„Volkssender“ 69/20
vollelektronische Normwandlung
71/163

Voltmeter-Brückenschaltung, FET
70/234

Voltmeter, MOSFET- 70/233
—,HF-Milli- 71/181 ff.
Vormagnetisierung(Magnetbandgerät)
68/194

vormilitärische Ausbildung 69/281
Vorverstärker 70/205
—, 3stuüger 71/83, §4
Voxschaltung 69/168

WADAf-Diplom 68/282, 70/285
Wandler, Begriffe 70/300
—, Aufnahme- 70/301
—, Wiedergabe- 70/301
Wärmepeilgeräte 71/285
WASM II-Diplom, Swedish 69/269

W. B. E.-Diplom, Great Britain
69/270

Weber, Wilhelm 68/22, 69/276
Wechselspannungsverstärker 71/83,
85

Wechselsprechanlage, Selbstbau
71/175ff.

Wellenwiderstand, Eindrahtleitung
69/308

—, Zweidrahtleitung 09/308
Wertkeivn, W. 71/269
W etterbeobachtungssystem 69/49
Wettersatelliten 69/39 ff.
Wettersatellitenempfangsantenne
69/41

Wheatstone, Charles 08/20, 70/277
Widerstände, Parallelschaltung
69/302

—, Farbkennzeichnung Vorsatz 1908
Wiedergabeorgan, Farbfernsehen
68/77

TFien-Brückengenerator 71/232
Worked 21 Meridian-Diplom, Polen
69/273

Würfel, elektronischer 71/101, 102

Yagi-Antenne, fernbedienbare 68/259

Zählbaustein 68/123, 71/95 ff.
Zählgerät, 71/261
—, Fernschreibleitung 70/260
Zähler. 4stelliger 71/100
Zeichengerät zum Herstellen geätzter
Leiterplatten 71/226 ff.
Zeichenlängen 71/258
Zeigertelegraf 08/23
Zeilenoszillatorschaltung 69/137..
Zeitkonstante, EC-Glied 68/303
EL-Glied 69/302
Zeitmeßstrecke 68/72
Zeitmultiplexmodulation, Sender für
Funkfernsteuerung 68/248 ff.
Zeitschalter, FET-70/127
Zentraleinheit, Robotron 300 68/40
ZF-Filter, Wicklungsaufbau 69/247
ZF- und HF-Teil (Fuchsjagdsuper)
68/139

ZF-Verstärker 09/243 ff.

—, Stereo-Steuerger&t 71/168

ZF-Verstärker 460 kHz, 69/105
Ziffernanzeigeröhre, dekadische
68/115

Zoll-System, Umrechnung in CGS-
System 71/301
Zündsysteme 70/82 ff.
—.elektromechanisches 70/84
—, Transistor- 70/85
—, Thyristor- 70/88
Zufallsausfälle 68/84
Zuleitungsinduktivität 70/180
Zusatzspeicher R 300 68/42
Zuverlässigkeit 70/17
—, Elemente und Systeme 68/85
Zweitelektronenblitzgerät 70/110
Zylinderspule 68/309

1 stufiger Schaltkreis 71/83
2-m-Antennenverstärker, Schaltung
71/149

2-m-Band, Empfangskonverter 09/149
—, SSB-Betrieb 70/165
2-m-Fuchsjagdsender 70/157
2-m-Konverter 69/154

— mit Dual-Gate-MOSFET 71/152

— mit Sperrschicht-FET 71/150
—, Nuvistoren 69/155
2-m-SSB-Sender, Phasenmethoden

__ 70/167

2-m-Transistorkonverter TC 21
69/156

2-m-Tranaistorkonverter CT 2 69/158
2-m-Transponder 70/176
2stufiger Breitbandverstärker
71/83, 84

28tuflger Impulsverstärker 71/207,
208

2-W-Verstärker 71/91
3stufiger Vorverstärker 71/83, 84

— Breitbandverstärker 71/83, 84
27,1,-MHz-Sender 71/262
70-cm-Amateurband, Konverter

71/154 flf.

80-m-Band, Fuchsjagd-Empfänger¬
schaltungen 68/131

«-Filter und Ankopplung 69/202
«-Filter, Abstimmung 69/204
«-Schaltung 71/197

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Tioilago: Elebtr. Jahrbuch 1Ö7C

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M-S012-006; L25/L26
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von unten gesehen

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Von unten gesehen

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Reisesuper
„Stern-Camping *

Spannungen gemessen mit URV gegen + Batterie
Schattstellung MtV, Ktammermrte bei UKW

Absender:

Alter: Berul: _

Raum lür Leserwünsche, Meinungen und Beschwerden:

(11/18/3 • A*.-Nr. «4/24/6»

Drucksache

Portofrei

Deutscher Militärverlag

- Lektorat E -

1055 Berlin

Storkower Str. 158

Betrifft: Preisfrage „Elektronisches Jahrbuch 1970“

Welche gesetzlichen Bestimmungen muß
der Amateur beim Bau elektronischer
Geräte beachten?